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    大角度小箱梁安裝技術(shù)關(guān)鍵問(wèn)題分析與對(duì)策

    2012-09-04 10:42:38盧向君
    天津建設(shè)科技 2012年6期
    關(guān)鍵詞:邊梁運(yùn)梁架橋機(jī)

    □文 /盧向君

    大角度小箱梁安裝技術(shù)關(guān)鍵問(wèn)題分析與對(duì)策

    □文 /盧向君

    橋梁平面角度給預(yù)制小箱梁的安裝施工帶來(lái)一定的施工難度和安全隱患,大角度小箱梁的安裝更使施工難度和安全隱患達(dá)到最高,對(duì)施工工藝的選擇與確定提出了更高的要求。文章對(duì)大角度小箱梁安裝技術(shù)的關(guān)鍵問(wèn)題進(jìn)行了詳細(xì)的分析并提出相應(yīng)的對(duì)策,便于控制此類梁體安裝的技術(shù)與安全風(fēng)險(xiǎn)。

    大角度;小箱梁;安裝;風(fēng)險(xiǎn)

    1 工程概況

    1工程概述

    津?qū)幦龢?biāo)永金引河特大橋位于東麗區(qū)歡坨以北,金鐘河與永金引河交匯口以西,橋梁設(shè)計(jì)范圍樁號(hào)K8+339.67~K9+388.13,橋梁面積 35 448.4 m2。

    該橋梁跨越永金引河,橋梁第24#~32#墩位與河道以135°斜交且平面按曲線半徑900 m布置,主體采用跨徑為36.5 m先簡(jiǎn)支后結(jié)構(gòu)連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁。橫橋向單幅標(biāo)準(zhǔn)寬度17 m共布置5片預(yù)制梁,該部分共計(jì)有小箱梁80片,最大梁體質(zhì)量170 t。

    2 安裝過(guò)程中關(guān)鍵問(wèn)題分析與對(duì)策

    2.1 地面運(yùn)輸安全

    2.1.1 分析

    梁高2.2 m,運(yùn)輸車高1.2 m,運(yùn)輸過(guò)程容易出現(xiàn)傾覆現(xiàn)象,如何確保地面運(yùn)輸安全,是安全防范重點(diǎn)之一。

    2.1.2 對(duì)策

    1)修筑施工輔路時(shí)要確保地基承載力,底部如有軟土應(yīng)清除干凈,整體采用1 m厚優(yōu)質(zhì)拆房土修筑,表面用碎石灌縫并找平,為防止梁體運(yùn)輸過(guò)程傾斜,輔路橫向坡度保證水平,鑒于運(yùn)梁車的爬坡能力,縱向坡度<5%。

    2)梁體與運(yùn)梁車采取加固措施。按照小箱梁側(cè)面斜度,運(yùn)梁車與小箱梁接觸的橫梁兩側(cè)焊接坡度4∶1三角架,三角架采用10 cm角鐵焊接,高60 cm,與梁側(cè)面間距5 cm,為避免三角架與小箱梁直接接觸對(duì)混凝土表面造成損傷,中間填塞5 cm厚方木。同時(shí)小箱梁裝車后,用5 t倒鏈進(jìn)行捆綁,見(jiàn)圖1。

    2.2 橋面運(yùn)輸安全

    2.2.1 分析

    前跨梁架設(shè)完畢后,施工下一跨梁,運(yùn)梁車要行走于未澆筑濕接縫的2片梁之間,現(xiàn)場(chǎng)不具備采用鋼軌及小平車運(yùn)輸?shù)臈l件。運(yùn)梁車是否能行走于未澆筑濕接縫的梁體之間,是否能造成已架設(shè)小箱梁的傾覆,是本工程要考慮的技術(shù)與安全問(wèn)題之一。

    2.2.2 對(duì)策

    1)抗傾覆驗(yàn)算。以最不利荷載時(shí)的傾覆臨界狀態(tài)為分析對(duì)象,因?yàn)檫\(yùn)梁車?yán)簳r(shí)運(yùn)邊跨邊梁走在中跨中梁上時(shí)最危險(xiǎn)。計(jì)算模型見(jiàn)圖2。

    P1=1427 kN,為已安裝完畢中跨中梁自重。

    P2為作用在圖2上的運(yùn)梁車及上部梁重,以最重的邊跨邊梁為例,取170 t,其下每片梁承擔(dān)重量之和的一半,則有

    P2=(1700+120)/2=910(kN),120 為運(yùn)梁車重。

    P1、P2分別對(duì)右側(cè)支座邊緣處o取矩則有

    M穩(wěn)=P1×0.425=1427×0.425=606(kN·m)

    M傾=P2×0.232=910×0.232=211(kN·m)

    抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)K=M穩(wěn)/M傾=2.87,因此在運(yùn)梁車載梁行走于小箱梁上時(shí),其不會(huì)發(fā)生傾覆。但是經(jīng)計(jì)算知,運(yùn)梁車縱向行走時(shí)其偏移量不得>28 cm(抗傾覆安全穩(wěn)定系數(shù)取1.3),所以本工程控制運(yùn)梁路線的偏移量是保證安全的關(guān)鍵要素之一。

    2)梁體與運(yùn)梁車采取加固措施。

    (1)為防止運(yùn)梁車走偏,運(yùn)梁車行走路線兩側(cè)用掛小彩旗的鋼索各拉一條直線,引導(dǎo)司機(jī)行進(jìn)中保持直線。

    (2)運(yùn)梁車行走位置的小箱梁梁端濕接頭和張拉孔等位置采用2 cm的鋼板或者自制的鐵箅子進(jìn)行加蓋,以起到保證運(yùn)梁車運(yùn)行過(guò)程中的穩(wěn)定和保護(hù)梁端鋼筋不被壓變形的作用。

    (3)由于橋面存在縱坡,梁車在運(yùn)輸過(guò)程中因故中途停車時(shí),必須采取有效的措施將其固定,如在輪胎后方放置方木,防止運(yùn)梁車溜車傷人故。

    (4)在橋面運(yùn)輸過(guò)程中,為防止運(yùn)梁車對(duì)下部小箱梁的沖擊產(chǎn)生位移(尤其端跨易滑動(dòng)),對(duì)安裝完成的小箱梁全部進(jìn)行濕接縫鋼筋的焊接,既防止下部梁移動(dòng),又能提高抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)。

    2.3 架橋機(jī)在超高段穩(wěn)定性

    2.3.1 分析

    由于待架位置位于超高段上,鋪設(shè)前中支腿下橫梁時(shí)兩側(cè)高差最大相差90 cm。如果采用硬雜木支墊橫梁,由于高側(cè)方木接頭多,受力后壓縮量較大,導(dǎo)致橫梁不水平,在架設(shè)邊梁時(shí)支腿下橫梁端頭失穩(wěn)可能發(fā)生危險(xiǎn)。

    2.3.2 對(duì)策

    1)橫梁端頭1~2 m范圍內(nèi)下部支墊的硬雜木采用密排的方式并使端部略高于其他位置2 cm左右。

    2)橫梁下部支墊全部采用鋼墩。

    2.4 架橋機(jī)步履式跨孔時(shí)的安全

    2.4.1 分析

    由于待架設(shè)梁體下方為河道,架橋機(jī)跨孔無(wú)法實(shí)現(xiàn)吊車引導(dǎo)前行的方式,只能采用架橋機(jī)利用自身配重或其他方式跨孔。從技術(shù)與安全角度要論證此方法是否可行。

    2.4.2 對(duì)策

    當(dāng)引導(dǎo)梁下的臨時(shí)支腿剛到達(dá)前一孔蓋梁上方還未固定時(shí)為過(guò)孔最不利工況,此時(shí)整機(jī)前支腿與蓋梁接觸點(diǎn)為轉(zhuǎn)點(diǎn),可發(fā)生縱向傾覆,見(jiàn)圖3和圖4。

    主要構(gòu)件質(zhì)量見(jiàn)表1。

    表1 主要構(gòu)件質(zhì)量

    穩(wěn)定力矩M1=(17.8/2)×10×(30+32.5)+0.65×10×35.52/2=9660(kN·m)

    傾覆力矩M2=1.4×10×36.5+4.1×10×30.5+0.65×10×24.52/2=3720(kN·m)

    抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)K=M1/M2=2.6,滿足規(guī)范要求≮1.3,所以本橋機(jī)理論計(jì)算上可滿足安全跨孔要求。

    但是經(jīng)計(jì)算可知前起重小車退后至前支腿后距離不得<3 m,為安全起見(jiàn)本次施工跨孔過(guò)程中2臺(tái)小車全部退到導(dǎo)梁尾部做配重。

    本計(jì)算未考慮風(fēng)荷載,實(shí)際施工時(shí)5級(jí)(包括5級(jí))以上大風(fēng)天氣嚴(yán)禁跨孔作業(yè)。

    在最不利工況下,支點(diǎn)下受力最大,所以跨孔時(shí)保證中支腿底部具備足夠的承受能力并受力均勻,支腿底部為鋼橫梁,但與梁面接觸部位,如有空隙用硬木板塞嚴(yán)。

    2.5 邊梁一次就位

    2.5.1 分析

    邊梁就位是預(yù)制梁架設(shè)過(guò)程中難度和風(fēng)險(xiǎn)最大的工序,二次就位既增加施工的復(fù)雜性又延長(zhǎng)了工時(shí)。本工程采取邊梁一次就位的施工方式,安裝時(shí)如果整機(jī)橫移不到位,完全通過(guò)起重小車在縱行桁車橫移來(lái)對(duì)位,梁體重心線與前支腿處外側(cè)支腿距離過(guò)大,可能造成架橋機(jī)的橫向傾覆。

    2.5 .2對(duì)策

    1)理論驗(yàn)證。起重小車在縱行桁車橫移的極限位置為小車吊繩的邊繩緊貼架橋機(jī)外側(cè)主梁的內(nèi)邊緣,此時(shí)可能以前支腿處外側(cè)支腿輪為支點(diǎn)發(fā)生橫向傾覆。對(duì)其可能性計(jì)算模型見(jiàn)圖5。

    主要部位質(zhì)量見(jiàn)表2。

    表2 主要部位質(zhì)量

    其余部件質(zhì)量較輕或者對(duì)抗傾覆力矩有增大效果的部件未參與計(jì)算。

    抗傾覆力矩M1=41.9×10×6+15.4×10×2.2+7.365×10×2.2=301.5(kN·m)

    傾覆力矩M2=41.9×10×1.6+170×10×0.75+7.425×10×0.75×2=205.7(kN·m)

    抗傾覆系數(shù)K=M1/M2=1.46

    通過(guò)驗(yàn)算表明即使起重小車到達(dá)極限位置(外吊繩緊貼外主梁內(nèi)側(cè)),架橋機(jī)不會(huì)發(fā)生橫向傾覆。

    2)施工措施。邊梁架設(shè)應(yīng)先于緊鄰的中梁,邊梁架設(shè)后便于與中梁進(jìn)行固定;捆梁位置要合理,采用合理的方法避免邊梁因偏重引起的歪斜;邊梁就位后立即用斜撐(鋼管和千斤頂)支好并采取橫梁與濕接縫鋼筋焊接的保險(xiǎn)措施,但兩片相鄰的梁體就位必須盡快焊接,特別是在運(yùn)梁車輪胎路線下面的梁體,必須保證橫隔板焊牢,在整機(jī)吊梁橫移之前,為安全起見(jiàn),必須使全部受載梁體濕接縫及橫梁鋼筋焊牢;架橋機(jī)架梁橫移時(shí),前后軌道設(shè)專人進(jìn)行行走監(jiān)視,發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)叫停,防止發(fā)生危險(xiǎn);控制小車在極限位置內(nèi)側(cè)≮10 cm的距離,避免鋼絲繩索與架橋機(jī)主梁之間產(chǎn)生力,此外架橋機(jī)整機(jī)整體橫移時(shí)一定設(shè)專人監(jiān)護(hù),前、中支腿的外側(cè)支腿行走輪箱不得距離蓋梁外端過(guò)小,否則將會(huì)發(fā)生支腿失穩(wěn),造成側(cè)翻。

    3 結(jié)語(yǔ)

    1)輪胎式運(yùn)梁車的應(yīng)用,在滿足現(xiàn)場(chǎng)條件的同時(shí)增加了施工的靈活性。運(yùn)梁車能沿橋梁曲線方向前進(jìn),保證了已架設(shè)梁體的穩(wěn)定性。不澆筑濕接縫直接從梁體上行走,節(jié)省了大部分工期。

    2)超高段采用加墊硬木的形式,既解決了高差問(wèn)題,又確保支腿底部橫梁的穩(wěn)定性,是行之有效地措施。

    3)架橋機(jī)步履式跨孔,既降低了操作的復(fù)雜性,又降低了工程造價(jià),關(guān)鍵是能滿足現(xiàn)場(chǎng)跨越河道而不受制約的施工條件,使安裝工程得以順利實(shí)施。

    4)邊梁一次就位降低了施工操作的復(fù)雜性,同時(shí)減少工期。

    U445.5

    C

    1008-3197(2012)06-30-03

    2012-08-15

    盧向軍/男,1956年出生,天津城建集團(tuán)有限公司工程總承包公司副總經(jīng)理,高級(jí)工程師,從事施工管理和項(xiàng)目管理工作。

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