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    崔家營(yíng)樞紐導(dǎo)流明渠運(yùn)行期通航條件分析

    2012-08-29 07:30:46范紅利
    水道港口 2012年5期
    關(guān)鍵詞:明渠模型試驗(yàn)導(dǎo)流

    徐 敏,陳 立,劉 燃,范紅利

    (1.武漢大學(xué) 水資源與水電工程科學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,武漢430072;2.河海大學(xué) 港口海岸及近海工程學(xué)院,南京210098;3.湖北省港路勘測(cè)設(shè)計(jì)咨詢有限公司,湖北430072)

    導(dǎo)流明渠廣泛應(yīng)用于大中型水利樞紐施工中,特別是有通航需求的河流。由于導(dǎo)流明渠的建設(shè)將極大地改變局部河段邊界條件,因此河段水流運(yùn)動(dòng)也會(huì)發(fā)生復(fù)雜的變化,并引起河道的沖淤調(diào)整,因此,在考慮河道沖淤調(diào)整的前提下,合理確定施工明渠導(dǎo)流方案,不僅關(guān)系到施工期的防洪安全,也關(guān)系到航道條件是否得到滿足。近年來(lái),學(xué)者們對(duì)導(dǎo)流明渠試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了分析研究,如導(dǎo)流方案對(duì)工程的進(jìn)度、施工安全性等關(guān)鍵問(wèn)題的影響[1]、明渠截流效果[2]、明渠參與通航的必要性和合理性[3]及彎道處布置明渠的可行性[4]等。由于河段邊界條件的極大差異,因此導(dǎo)流明渠通航條件及泄流能力一般需要通過(guò)河工模型試驗(yàn)手段研究確定。

    崔家營(yíng)航電樞紐所處河流——漢江是國(guó)家內(nèi)河水運(yùn)主要通道之一,其施工期通航十分重要,為確保樞紐施工截流期間漢江的航運(yùn)暢通,設(shè)計(jì)部門(mén)采用明渠通航方案[5]。對(duì)于明渠施工期導(dǎo)流能力及通航條件,交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究院采用定床模型試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證和優(yōu)化,從而為設(shè)計(jì)提供相應(yīng)依據(jù),使工程建設(shè)得以順利進(jìn)行[6]。實(shí)際運(yùn)行的情況表明,導(dǎo)流明渠的設(shè)計(jì)是正確合理的,這也表明模型試驗(yàn)成果的科學(xué)性,但仍存在一定的偏差。為了給類(lèi)似導(dǎo)流明渠工程設(shè)計(jì)施工以及制訂施工期安全通航措施提供可借鑒的經(jīng)驗(yàn)和建議,本文依據(jù)導(dǎo)流明渠原型觀測(cè)資料,分析了導(dǎo)流明渠實(shí)際通航條件,對(duì)比分析實(shí)際通航條件與設(shè)計(jì)階段模型試驗(yàn)結(jié)果的異同及其原因。

    崔家營(yíng)航電樞紐位于漢江中游丹江口至鐘祥河段,距襄陽(yáng)市17 km,是一座以航運(yùn)和發(fā)電為主的綜合性電站。該工程于2010 年建成并投入運(yùn)行,在工程一期圍堰施工期(2006 年12 月~2008 年9 月)內(nèi),泄洪及通航改由導(dǎo)流明渠進(jìn)行。根據(jù)漢江通航的實(shí)際需求,導(dǎo)流明渠設(shè)計(jì)通航主要參數(shù)如下:(1)當(dāng)河道水深大于1.6 m,且斷面平均流速小于2.0 m/s 時(shí),船舶可以自航;當(dāng)斷面平均流速為2.0~3.0 m/s 時(shí),由拖輪助航;當(dāng)斷面平均流速大于3.0 m/s 時(shí),河道斷航;(2)明渠最小通航流量為470 m3/s,最大自航通航流量為2 800 m3/s;(3)當(dāng)流量小于2 800 m3/s 時(shí)船舶或船隊(duì)自航,當(dāng)流量在2 800~5 500 m3/s 之間時(shí)由拖輪助航,當(dāng)流量大于5 500 m3/s 時(shí)明渠斷航。在導(dǎo)流明渠運(yùn)行期間,于2007 年5 月14 日~2008 年5 月31 日觀測(cè)了不同流量下導(dǎo)流明渠的水位、水面比降、流速等,觀測(cè)斷面位置見(jiàn)圖1。

    1 導(dǎo)流明渠實(shí)際通航條件

    1.1 運(yùn)行期不同流量的水深

    圖1 觀測(cè)斷面位置圖Fig.1 Location of observed sections

    根據(jù)原型觀測(cè)的720 m3/s、1 170 m3/s、1 270 m3/s和1 780 m3/s 四級(jí)流量的實(shí)測(cè)水位繪制了導(dǎo)流明渠內(nèi)水位的沿程變化(圖2)。圖2 中同時(shí)給出了最低通航流量470 m3/s 和最大自航通航流量2 800 m3/s模型試驗(yàn)的水位觀測(cè)結(jié)果。由圖2 可以獲得以下認(rèn)識(shí):隨著流量的增加,明渠內(nèi)的水位上升,但不同流量的水位漲率(這里的水位漲率采用流量每增加100 m3時(shí)的水位漲幅)不同,且流量越大,水位漲率越小,以J 斷面為例,當(dāng)流量由720 m3/s 變?yōu)? 170 m3/s 時(shí),J 斷面水位的漲率為0.189 m/100 m3,流量由1 170 m3/s漲至1 270 m3/s 時(shí)漲率為0.143 m/100 m3,從1 270 m3/s 增加到1 780 m3/s 時(shí),水位漲率減小為0.139 m/100 m3。而模型試驗(yàn)中流量由470 m3/s 增大至2 800 m3/s 時(shí),J 斷面的漲率為0.122 m/100 m3。

    在4 次水位測(cè)量中,明渠及上、下游過(guò)渡段水位最低值為54.614 m(黃海高程,下同),該點(diǎn)處明渠底部高程為52.5 m,此時(shí)水深為2.114 m,大于1.6 m。

    1.2 導(dǎo)流明渠內(nèi)的水面比降

    圖2 模型試驗(yàn)與原型觀測(cè)明渠沿程水面比降Fig.2 Water surface slope of prototype observation and physical model test

    由圖1 和圖2 可知:不同流量的沿程水面比降并不是均勻的,AD 段水面比降在0.056‰~0.110‰,DF 水 面 比 降 為0.188‰~0.448‰,F(xiàn)J 段 比 降 在0.012‰~0.065‰。即渠道段(DF 段)的比降最大,進(jìn)口段(AD 段)的比降次之,出口段(FJ 段)最小。而渠道段內(nèi)DE 段水面比降最大,為0.266‰~0.817‰。

    隨著流量的增加,明渠的水面比降增加,其中明渠上中段比降增加較為明顯,而下游段水面比降變化不明顯。

    1.3 明渠內(nèi)的流速

    圖3 給出了不同流量下不同斷面的垂線平均流速的橫向分布,從圖3 中可以看出:

    相同流量下不同斷面的平均流速及流速分布形態(tài)均不同。其中渠道段E 斷面平均流速最大,明渠進(jìn)口段C 斷面次之,下游出口段G 斷面最小:當(dāng)Q=653~5 219 m3/s 時(shí),E 斷面平均流速在1.12~2.31 m/s;C 斷面的平均流速在0.42~1.14 m/s 之間;G 斷面平均流速在0.19~0.85 m/s 范圍內(nèi)。明渠段E 斷面的流速分布較為均勻,上游段流速分布均勻性居中,而G 斷面則呈現(xiàn)明顯的不對(duì)稱形態(tài)。

    不同斷面的流速及流速橫向分布隨流量增加的變化也各不相同。隨著流量的增大,C、E、G 斷面平均流速均增大,其中E 斷面的過(guò)水寬度隨流量的增加沒(méi)有明顯的增大,流速橫向分布形態(tài)也沒(méi)有明顯的變化,即斷面上各垂線上的流速增加幅度相差不大;而C 斷面過(guò)水寬度逐漸變大,最大流速點(diǎn)也由靠近右側(cè)向渠道左側(cè)移動(dòng),其流速分布也變得愈加對(duì)稱,G 斷面流速分布形態(tài)極不對(duì)稱,各級(jí)流量下主流穩(wěn)定居左。

    2 通航條件的對(duì)比分析

    2.1 物理模型試驗(yàn)結(jié)果

    2.1.1 各級(jí)流量下的水深及比降

    模型試驗(yàn)結(jié)果表明:在設(shè)計(jì)最低通航流量Q=470 m3/s 時(shí),明渠內(nèi)水位為54.894~54.622 m,水深在1.894~2.122 m 之間,即明渠水深能滿足通航水深大于1.6 m的要求。

    圖3 斷面流速分布Fig.3 Velocity distribution

    不同流量下水面比降不同。在470 m3/s 流量下,水面比降較緩;470 m3/s≤Q≤5 500 m3/s 時(shí),水面比降≤0.365‰;Q>5 500 m3/s 后,水面比降更大。

    各級(jí)流量下導(dǎo)流明渠水面比降沿程是變化的,壩軸線以上水面比降較大,壩軸線以下水面比降相對(duì)較緩,最大水面比降imax出現(xiàn)在壩軸線至上游600 m 之間。

    2.1.2 各級(jí)流量下的流速

    流量Q=470 ~2 800 m3/s 時(shí),斷面平均流速沿程先增大后減小,其中進(jìn)口段斷面平均流速普遍較小,一般在0.6 ~1.3 m/s;渠道段斷面平均流速一般在1.5~1.9 m/s;而出口段的斷面平均流速一般在1.0~1.5 m/s。斷面平均流速均<2.0 m/s,滿足自航流速限值要求。

    明渠內(nèi)水流平穩(wěn),渠道段斷面流速橫向分布均勻,進(jìn)出口段的流速分布具有一定的不對(duì)稱性。進(jìn)口段斷面最大垂線平均流速位于明渠中心線右側(cè),渠道段最大垂線平均流速基本位于明渠中心線處,出口段水流最大垂線平均流速仍位于明渠中心線右,但相比進(jìn)口段,最大垂線平均流速位置已明顯向左移動(dòng)。

    流量Q=2 800~5 500 m3/s 時(shí),斷面平均流速的沿程變化規(guī)律依舊,其中進(jìn)口段斷面平均流速普遍較小,一般在0.9 ~1.7 m/s,渠道段流速一般在1.9 ~3.0 m/s,出口段流速落于2.0~2.5 m/s。渠道段最大流速小于3.0 m/s,滿足助航流速限值要求。

    雖然斷面平均流速滿足助航的要求,但是在流量達(dá)到5 500 m3/s 時(shí),明渠段最大垂線平均流速達(dá)到3.41 m/s,流速超過(guò)3.0 m/s 的范圍主要是明渠中心線以右90 m 范圍內(nèi)。

    2.2 實(shí)際通航條件與模型試驗(yàn)結(jié)果的異同

    2.2.1 水深對(duì)比原型與模型水位均隨著流量的增加而增大,流量越大,水位漲率越小。從圖4 給出的E、G 斷面水位流量關(guān)系也可以看出:模型水位流量關(guān)系曲線與原型實(shí)測(cè)水位流量關(guān)系曲線基本平行,即水位隨流量的變化規(guī)律大體相同。

    圖4 模型試驗(yàn)和原型試驗(yàn)E 斷面水位流量關(guān)系Fig.4 Comparison of stage-discharge relationship of section E

    雖然水位隨流量的變化趨勢(shì)一致,但模型和原型同流量水位之間存在較為明顯的差異。由圖4 中實(shí)測(cè)水位流量關(guān)系可知,最小通航流量470 m3/s 時(shí)原型E 斷面對(duì)應(yīng)的水位為54.099 m,而該斷面底部高程為52.8 m,因此水深為1.299 m,不滿足1.6 m 的最小通航水深要求。

    圖4 中還可以看出,原型觀測(cè)Q=5 219 m3/s 時(shí)E斷面水位為59.73 m,而模型觀測(cè)的Q=5 500 m3/s 時(shí)E 斷面的水位為59.282 m,顯然洪水時(shí)同流量下原型水位高于模型。

    2.2.2 比降對(duì)比

    各級(jí)流量下,模型和原型中均表現(xiàn)為明渠渠道段水面比降最大,進(jìn)口段和出口段水面比降相對(duì)比較平緩;隨著流量的增加,模型和原型明渠內(nèi)各段的水面比降均逐漸地加大,流量越大,水面比降沿程變化越不均勻;模型與原型中水面比降的量級(jí)相同。模型中Q=470~2 800 m3/s 時(shí),水面比降范圍從0.04‰~0.23‰增加到0.04‰~0.67‰,而原型中流量Q=720 m3/s 增加到Q=1 270 m3/s 時(shí),水面比降由0.01‰~0.27‰變?yōu)?.02‰~0.30‰。

    2.2.3 流速對(duì)比

    圖5 給出了原型觀測(cè)中E 斷面在653 m3/s、1 340 m3/s 和5 219 m3/s 三級(jí)流量下垂線平均流速的橫向分布,以及模型中470 m3/s、2 880 m3/s 和5 500 m3/s 下的該斷面的垂線平均流速橫向分布試驗(yàn)結(jié)果。

    圖5 模型試驗(yàn)與原型觀測(cè)E 斷面流速橫向分布Fig.5 Comparison of velocity distribution of section E

    原型與模型觀測(cè)的流速橫向分布形態(tài)基本相似。流速沿程的變化均表現(xiàn)為明渠進(jìn)口段最小,而后流速沿程逐漸加大,至壩軸線處流速最大,之后又逐漸減小。

    模型試驗(yàn)與原型觀測(cè)中渠道段平均流速均隨著流量的增大而增大,當(dāng)原型觀測(cè)流量在模型實(shí)測(cè)流量范圍內(nèi)時(shí),原型觀測(cè)的斷面平均流速值也落在模型實(shí)測(cè)的斷面平均流速值范圍內(nèi):流量在Q=470~5 500 m3/s時(shí),模型觀測(cè)的渠道段平均流速在0.9~3.0 m/s;而原型觀測(cè)流量Q=653~5 219 m3/s 時(shí)的渠道段平均流速在1.12~2.31 m/s。模型與原型觀測(cè)結(jié)果均滿足助航對(duì)流速的限制要求。

    原型和模型的差異體現(xiàn)在兩方面,一是原型觀測(cè)的流速橫向分布較模型更均勻,二是原型觀測(cè)的洪峰流量(5 219 m3/s)的垂線平均流速小于2.4 m/s,而模型中Q=5 500 m3/s 時(shí),最大垂線平均流速超過(guò)3.0 m/s。

    2.3 差異的原因分析

    如前所述,導(dǎo)流明渠設(shè)計(jì)階段模型試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際運(yùn)行期觀測(cè)的實(shí)際通航條件總體上是一致的,包括流速的大小、水面比降等,但也存在著差異,主要的差異在于運(yùn)行期觀測(cè)設(shè)計(jì)最小通航流量的水深小于設(shè)計(jì)值,而洪水期導(dǎo)流明渠的實(shí)測(cè)水位高于同流量的設(shè)計(jì)值。

    枯水流量水位差異產(chǎn)生的主要原因是導(dǎo)流明渠運(yùn)行期河床的沖刷。雖然渠道段進(jìn)行了全面的護(hù)砌,但是明渠的進(jìn)出口段則只是對(duì)邊坡進(jìn)行防護(hù),運(yùn)行期內(nèi),河床發(fā)生了明顯的沖刷下切。

    圖6 給出了導(dǎo)流明渠典型斷面的沖淤變化。由圖6 可以看出,處于壩軸線位置的E 斷面附近由于實(shí)施了全斷面防護(hù)[7],因此運(yùn)行期該斷面幾乎沒(méi)有沖淤變化,而明渠段其他斷面僅對(duì)左右岸采取防護(hù)措施,則渠底的沖刷幅度較大,如F 斷面最大沖刷下切達(dá)4 m;同時(shí)位于彎道段的G 斷面,左岸為凹岸,右岸在一期圍堰后突然展寬,形成緩回流區(qū),因此河道呈明顯的左沖右淤現(xiàn)象[8],即主槽沖刷而灘地淤積,而枯水流量下水流所經(jīng)的主槽的侵蝕基準(zhǔn)面下降[9-10]。這必然使得相同枯水流量下原型中E 斷面的水位較模型中的水位低。

    圖6 E、F、G 斷面沖淤變化圖Fig.6 Deposition and erosion of section E,F(xiàn) and G

    洪水期水流漫灘過(guò)流,此時(shí)出口斷面右側(cè)淤積面積大于左側(cè)沖刷面積,因而洪水期的侵蝕基面不但未下降,反而有所抬升,故相同流量下的實(shí)測(cè)流速小于原型。而設(shè)計(jì)階段模型試驗(yàn)采用的是定床模型,因此不能反映導(dǎo)流明渠運(yùn)行過(guò)程中的河床沖淤調(diào)整,導(dǎo)致枯水期壩軸線處的水位偏低,而洪水期明渠內(nèi)的流速偏小。

    3 結(jié)論

    (1)運(yùn)行期實(shí)際通航條件與設(shè)計(jì)基本一致:模型和原型水面比降量級(jí)相同,沿程變化規(guī)律相同,且均隨著流量的增加而增大;流速沿程變化、斷面流速分布也相似,均滿足自航和助航的流速要求。

    (2)運(yùn)行期實(shí)際通航條件與模型試驗(yàn)通航條件的差異在水深方面:導(dǎo)流明渠運(yùn)行期最小通航流量下壩軸線處的水深明顯小于模型試驗(yàn)值,而洪水流量下該斷面原型實(shí)測(cè)水深又大于模型試驗(yàn)結(jié)果。

    (3)差異產(chǎn)生主要是由導(dǎo)流明渠運(yùn)行期河床的沖刷造成的,而設(shè)計(jì)階段模型試驗(yàn)采用的是定床模型,不能反映導(dǎo)流明渠運(yùn)行過(guò)程中的河床沖淤調(diào)整,建議以后在設(shè)計(jì)階段模型試驗(yàn)時(shí),邊界條件的確定應(yīng)反映河床的沖刷下降。

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