□文/劉大鵬 劉衛(wèi)未
傳統(tǒng)的鉆孔灌注樁工藝受到泥漿質(zhì)量、工人操作水平、工序銜接的影響,極易造成樁底沉渣的清理不到位,樁孔泥皮厚度不易控制,進(jìn)而影響單樁的承載力和樁頂位移。后注漿工藝的出現(xiàn),很好地解決了這一問(wèn)題,提高了單樁承載力,降低了樁頂位移,完善了鉆孔灌注樁施工工藝。
天津嘉里中心工程地上5層;地下3層,局部4層,地上總高度28 m;酒店裙房地上3層,局部4層;地下3層,局部4層,地上總高度22.65 m。這2棟建筑物的抗壓樁均采用有效樁長(zhǎng)為35 m的鉆孔灌注樁(以下簡(jiǎn)稱“灌注樁”),樁徑800mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40,樁頂標(biāo)高-13.100 m(大沽標(biāo)高),樁底標(biāo)高-49.100 m(大沽標(biāo)高),采用后注漿工藝。為驗(yàn)證后注漿工藝的適用性,進(jìn)行了 1組 3根(C2TP02#、C2TP03#、C3TP05#)灌注樁在未注漿和注漿后情況下的承載力試驗(yàn)。
1)單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值估算結(jié)果為7089kN。
2)注漿前C2TP02#灌注樁的單樁豎向抗壓極限承載力≮8 240 kN;C2TP03#樁的單樁豎向抗壓極限承載力≮11 330 kN;C3TP05#樁的單樁豎向抗壓極限承載力≮10 300 kN;注漿后 C2TP02#、C2TP03#、C3TP05#樁的單樁豎向抗壓極限承載力均≮12 360 kN。
3)內(nèi)力測(cè)試結(jié)果標(biāo)明,注漿前 C2TP02#、C2TP03#、C3TP05#樁在最大荷載作用下,灌注樁設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高處(大沽標(biāo)高-13.1 m)的軸力分別為5816、9232、8002 kN;注漿后 C2TP02#、C2TP03#、C3TP05#樁在最大荷載作用下,灌注樁設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高處(大沽標(biāo)高-13.1 m)的軸力分別為10 323、10 270、10 454 kN。注漿前后試樁樁頂沉降量對(duì)比見(jiàn)表1,注漿前后試樁Q-s曲線見(jiàn)圖1-圖3。
表1 注漿前后試樁樁頂沉降量對(duì)比
圖1 注漿前后C2TP02#樁靜載試驗(yàn)Q-s曲線
圖2 注漿前后C2TP03#樁靜載試驗(yàn)Q-s曲線
圖3 注漿前后C2TP05#樁靜載試驗(yàn)Q-s曲線
4)注漿前后單樁承載力及樁頂位移分析。注漿前的試驗(yàn)結(jié)果較理論計(jì)算稍高,但承載力不穩(wěn)定;注漿后單樁極限承載力提高,注漿后的Q-s曲線沒(méi)有明顯拐點(diǎn),雖然只加載至12 360 kN,但仍有繼續(xù)加載的余地。
注漿前3根試樁的極限承載力≮8 240 kN,注漿后的3根試樁極限承載力≮12 360 kN,注漿后單樁極限承載力提高了25%~30%左右。
3根試樁注漿后的Q-s曲線較為平穩(wěn),可見(jiàn)后注漿技術(shù)彌補(bǔ)了樁基施工過(guò)程中的質(zhì)量波動(dòng),使樁基承載力更為均勻分布。注漿后樁頂位移均有所減少并且隨荷載的增大,減小趨勢(shì)越為明顯。
5)注漿前后單樁軸力及側(cè)阻力分析試驗(yàn)中取得的樁身軸力分布圖、樁最大側(cè)阻力-深度關(guān)系曲線見(jiàn)圖4-圖 9。
由圖4、圖7和圖8可知,樁身傳遞的軸力有減小趨勢(shì)。同時(shí)樁最大側(cè)阻力-深度關(guān)系曲線也顯示注漿后樁身的側(cè)阻力,較注漿前增大。說(shuō)明樁端注漿使得樁與周邊土體之間的摩擦力增大。后續(xù)土方工程開(kāi)挖后顯示,部分工程樁樁身包裹了一層水泥硬殼,說(shuō)明樁端注漿過(guò)程中,水泥漿上涌。JGJ 94—2008《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》中5.3.10條也提到單一樁端后注漿時(shí),豎向增強(qiáng)段為樁端以上12 m。說(shuō)明,后注漿對(duì)樁側(cè)的加固作用是較為明顯的。
圖9 注漿前后C3TP05#樁樁最大側(cè)阻力-深度關(guān)系曲線
試驗(yàn)結(jié)果表明,注漿后灌注樁的承載力明顯提高且各樁的承載力較為均勻穩(wěn)定。樁頂位移降低較為明顯,豎向剛度提高。后注漿對(duì)樁底沉渣和樁孔泥皮均有較好的加固作用。采用后注漿工藝使工程樁質(zhì)量更為均勻穩(wěn)定,完善了鉆孔灌注樁施工工藝。