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    冶煉廢水處理污泥中金的浸出過(guò)程動(dòng)力學(xué)

    2012-06-11 06:11:08李文婕余訓(xùn)民李慶新關(guān)洪亮
    關(guān)鍵詞:鐵鹽硫氰酸擴(kuò)散系數(shù)

    李文婕,陳 云,余訓(xùn)民,李慶新,關(guān)洪亮

    (武漢工程大學(xué)環(huán)境與城市建設(shè)學(xué)院,湖北 武漢 430074)

    0 引 言

    有色金屬冶煉過(guò)程中產(chǎn)生的廢水多為強(qiáng)酸性,且含有難降解的銅、鉛、砷、鋅、金、銀等重金屬離子[1].常見(jiàn)的處理有色冶煉廠生產(chǎn)廢水的方法為石灰-鐵鹽法[2],通過(guò)加入石灰和鐵鹽,并控制pH使重金屬以氫氧化物的形式沉淀分離. 利用這種方法每處理1 t廢水會(huì)產(chǎn)生3~4 kg的污泥,且處理后廢水中絕大多數(shù)重金屬離子都沉積到沉淀污泥中. 前期已通過(guò)試驗(yàn)采用硫酸熟化-催化氧化法對(duì)經(jīng)石灰-鐵鹽法處理后的冶煉廢水處理污泥進(jìn)行了除砷提銅研究[3-4],去除率可達(dá)到94%以上. 通過(guò)對(duì)除砷提銅后二次污泥的化學(xué)成分分析可知,污泥里面金含量為7.70 g/t,具有很好的回收利用價(jià)值.

    本課題組關(guān)洪亮等人[5]以硫氰酸銨為浸金劑,采用正交試驗(yàn)、單因素優(yōu)化試驗(yàn)對(duì)某有色金屬冶煉廠二次污泥進(jìn)行了浸金研究,得到了最佳工藝路線與浸出反應(yīng)條件,并對(duì)提金機(jī)理進(jìn)行了初步探索. 筆者主要是在已有數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上對(duì)該浸出過(guò)程的表觀動(dòng)力學(xué)機(jī)理進(jìn)行探討,確定了該過(guò)程的控制步驟,并得出浸出過(guò)程的擴(kuò)散系數(shù)和表觀活化能.

    1 污泥樣品來(lái)源及主要成分

    試驗(yàn)所用的污泥為湖北某有色金屬冶煉廠的生產(chǎn)廢水經(jīng)石灰-鐵鹽法處理和酸浸除砷處理后產(chǎn)生的二次污泥,該污泥的主要成分及含量見(jiàn)表1.

    表1 試驗(yàn)用污泥主要化學(xué)成分一覽表

    2 溶浸過(guò)程中多相反應(yīng)動(dòng)力學(xué)原理及動(dòng)力學(xué)方程的推導(dǎo)

    2.1 溶浸過(guò)程中多相反應(yīng)動(dòng)力學(xué)原理

    液固多相反應(yīng)過(guò)程的浸出速度,與反應(yīng)物、生成物在界面處的濃度、反應(yīng)溫度、攪拌速度以及固相的表面積等許多因素有關(guān). 對(duì)液固多相反應(yīng)過(guò)程機(jī)理一般采用收縮未反應(yīng)核模型來(lái)描述[6],此過(guò)程主要包括以下幾個(gè)階段:①浸出劑經(jīng)過(guò)固體表面液膜層向固相表面擴(kuò)散;②浸出劑進(jìn)一步擴(kuò)散通過(guò)固體膜;③浸出劑與固體顆粒發(fā)生化學(xué)反應(yīng);④被溶解物經(jīng)固相產(chǎn)物層由反應(yīng)表面向外擴(kuò)散;⑤被溶解物經(jīng)過(guò)固相表面液膜層向溶液內(nèi)擴(kuò)散[7].

    2.2 動(dòng)力學(xué)方程的推導(dǎo)

    為便于處理,假設(shè)樣品顆粒等效于球體,浸取過(guò)程中顆粒的大小不變,顆粒內(nèi)各組分分布均勻,且反應(yīng)過(guò)程不可逆,符合收縮未反應(yīng)核模型的基本特征. 筆者通過(guò)嘗試法[8]將試驗(yàn)數(shù)據(jù)分別代入各種控制模型的動(dòng)力學(xué)方程中進(jìn)行擬合,找出最適合的公式,即可確定該過(guò)程的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程.

    根據(jù)化學(xué)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)原理,整個(gè)化學(xué)反應(yīng)的表觀速率取決于反應(yīng)速率最小的步驟[9]. 在一般多相反應(yīng)中,反應(yīng)產(chǎn)物的擴(kuò)散速度較快,反應(yīng)過(guò)程主要受浸出劑通過(guò)液體邊界層的擴(kuò)散,固體產(chǎn)物層的擴(kuò)散以及化學(xué)反應(yīng)三個(gè)步驟控制. 對(duì)于一級(jí)反應(yīng),各步驟的動(dòng)力學(xué)方程如下[10]:

    液膜擴(kuò)散:

    (1)

    固膜擴(kuò)散:

    (2)

    界面化學(xué)反應(yīng):

    (3)

    式(1)、(2)和(3)中:Ds為溶液內(nèi)擴(kuò)散系數(shù);D′為通過(guò)固體產(chǎn)物層的擴(kuò)散系數(shù);δ為邊界層厚度;N為金屬在時(shí)刻t的摩爾數(shù);σ為反應(yīng)中浸出劑的計(jì)量系數(shù);k為表面化學(xué)反應(yīng)速率常數(shù);r0為固體反應(yīng)物的原始半徑;r為固體反應(yīng)物在t時(shí)刻的半徑.

    聯(lián)立以上三個(gè)方程,可得:

    (4)

    固體反應(yīng)物在t時(shí)刻的半徑為:

    r=r0(1-η)

    (5)

    金屬在時(shí)刻t的摩爾數(shù)為:

    (6)

    式(5)和(6)中,η為反應(yīng)t時(shí)刻的浸出率;M、ρ、r0分別為固體反應(yīng)物的相對(duì)分子質(zhì)量、密度、初始半徑.

    將(5)和(6)代入(4)中,設(shè)反應(yīng)過(guò)程中浸出劑用量很大,在浸出過(guò)程中其濃度可視為不變,保持為c0[8],積分后得:

    (7)

    式(7)中,左邊三項(xiàng)分別代表邊界層擴(kuò)散速率、固體產(chǎn)物層擴(kuò)散速率和表面化學(xué)反應(yīng)速率對(duì)宏觀反應(yīng)速率的影響,可應(yīng)用于混合動(dòng)力學(xué)控制過(guò)程中.

    若反應(yīng)過(guò)程為單一過(guò)程控制,且反應(yīng)級(jí)數(shù)為n,則有以下3種情況:

    (8)

    (9)

    (10)

    3 動(dòng)力學(xué)方程模擬

    在固液比2∶1,pH=2,MnO2質(zhì)量濃度為6.80 kg/m3,攪拌強(qiáng)度為250 r/min條件下,改變反應(yīng)過(guò)程中硫氰酸氨濃度、反應(yīng)時(shí)間和反應(yīng)溫度,分別考慮其對(duì)浸出率的影響,結(jié)果見(jiàn)圖1、圖2.

    由圖1和圖2可知,金的浸出率隨浸出時(shí)間的延長(zhǎng)而不斷上升,但浸出率不與時(shí)間呈線性關(guān)系,即不滿足邊界層擴(kuò)散控制模型方程(8),可證明硫氰酸銨浸金過(guò)程的控制步驟不為邊界層擴(kuò)散控制. 再將圖1和圖2的試驗(yàn)數(shù)據(jù)分別按表面化學(xué)反應(yīng)控制模型和固體產(chǎn)物層擴(kuò)散控制模型進(jìn)行擬合. 由表面化學(xué)反應(yīng)控制模型方程(9)進(jìn)行擬合的結(jié)果見(jiàn)圖3和圖4,由固體產(chǎn)物層擴(kuò)散控制模型方程(10)進(jìn)行擬合的結(jié)果見(jiàn)圖5和圖6.

    圖1 不同SCN-濃度下金的浸出率與反應(yīng)時(shí)間的關(guān)系Fig.1 Plots of leaching rate of gold and reaction time at different SCN- concentrations

    圖2 不同溫度下金的浸出率與反應(yīng)時(shí)間的關(guān)系Fig.2 Plots of leaching rate of gold and reaction time at different temperature

    圖3 不同SCN-濃度下1-(1-η)1/3與浸出時(shí)間的關(guān)系Fig.3 Plots of 1-(1-η)1/3 and reaction time at different SCN-concentrations

    圖4 不同溫度下1-(1-η)1/3與浸出時(shí)間的關(guān)系Fig.4 Plots of 1-(1-η)1/3 and reaction time at different temperature

    圖5 不同SCN-濃度下1-2η/3-(1-η)2/3與浸出時(shí)間的關(guān)系Fig.5 Plots of 1-2η/3-(1-η)2/3 and reaction time at different SCN- concentrations

    圖6 不同溫度下1-2η/3-(1-η)2/3與浸出時(shí)間的關(guān)系Fig.6 Plots of 1-2η/3-(1-η)2/3 and reaction time at different temperature

    (11)

    圖7 kD與c0的關(guān)系Fig.7 Plots of kD and c0

    不同溫度下的表觀擴(kuò)散系數(shù)、擴(kuò)散系數(shù)及線性相關(guān)系數(shù)見(jiàn)表3.

    表3 溫度對(duì)表觀擴(kuò)散系數(shù)kD及擴(kuò)散系數(shù)D′的影響

    根據(jù)阿倫尼烏斯公式整理表3中的數(shù)據(jù),由lnD′對(duì)1/T作圖可得到圖8.

    圖8 擴(kuò)散系數(shù)D′與1/T的關(guān)系Fig.8 Plots of diffusion coefficient D′and 1/T

    由圖8可以得出界面反應(yīng)的表觀擴(kuò)散活化能為9.855 kJ/mol,硫氰酸銨浸金的擴(kuò)散系數(shù):

    D′=10.807exp(-985 5/RT),

    cm5.359 4mol-1.119 8s-1

    (12)

    4 結(jié) 語(yǔ)

    硫氰酸銨浸金動(dòng)力學(xué)研究表明,該浸金過(guò)程符合未反應(yīng)核收縮模型中的固體產(chǎn)物層擴(kuò)散控制模型方程,其線性相關(guān)系數(shù)可達(dá)到0.95以上.該反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)方程為1-2η/3-(1-η)2/3=kDt,反應(yīng)擴(kuò)散系數(shù)為:D′=10.807exp(-9 855/RT),cm5.359 4mol-1.119 8s-1,表觀擴(kuò)散活化能為9.855 kJ/mol.

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