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    預(yù)拌?;⒅楸厣皾{技術(shù)性能研究

    2012-05-15 08:07:50張澤平呂沖飛
    太原理工大學(xué)學(xué)報 2012年1期
    關(guān)鍵詞:玻化微珠砂漿

    張澤平,呂沖飛,劉 鴿,李 珠

    (太原理工大學(xué) 建筑與土木工程學(xué)院,太原030024)

    預(yù)拌?;⒅楸厣皾{作為建筑節(jié)能領(lǐng)域一種新型的保溫功能砂漿,當(dāng)其用于有保溫節(jié)能要求的建筑物時,不僅要求具有保溫性能以滿足保溫節(jié)能的要求,而且要求其方便地實現(xiàn)砂漿制備、運輸、儲貯等商品化,滿足普通建筑工程用砂漿的物理力學(xué)性能,滿足施工工藝要求。

    1 預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿保溫性能指標(biāo)分析

    1.1 機理分析

    導(dǎo)熱系數(shù)是影響預(yù)拌?;⒅楸厣皾{保溫性能最主要的技術(shù)性能指標(biāo),它的大小直接決定著預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的品質(zhì)及工程項目保溫節(jié)能效果。

    由預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的概念我們可以知道,預(yù)拌?;⒅楸厣皾{就是在普通砂漿中摻入了無機絕熱材料玻化微珠,由于玻化微珠材料本身具有99%以上表面?;忾]率,在形成預(yù)拌?;⒅楸厣皾{成品的同時,?;⒅楸旧淼目涨痪途鶆虻胤植荚谏皾{中,大量的空腔氣孔阻隔了砂漿材料的熱傳導(dǎo)通道,提高了砂漿的熱阻性能,使預(yù)拌?;⒅楸厣皾{具有了良好的保溫隔熱性能。

    本課題組通過正交試驗得到影響預(yù)拌?;⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)各因素的排列順序為:?;⒅閾搅俊嘤昧俊矣昧俊饧觿┓N類→外加劑的用量→玻化微珠容重[1]。本節(jié)就影響預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿最主要的因素?;⒅閾搅繉︻A(yù)拌?;⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)的影響來做分析,為預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的配比設(shè)計開發(fā)提供理論指導(dǎo)。

    在預(yù)拌?;⒅楸厣皾{中,保溫成分?;⒅槭蔷鶆蚍植荚趶?fù)合材料中,故本文采用文獻[2]中提出的方法考慮?;⒅轶w均勻分散在復(fù)合材料的理論計算模型,利用概率理論,建立水泥基預(yù)拌?;⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)的預(yù)測模型,計算不同?;⒅閾搅康念A(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)。

    1.1.1 計算模型思路與模型假設(shè)

    將預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿視為由熱學(xué)性能差異很大的兩相材料所組成的復(fù)合材料,將導(dǎo)熱系數(shù)較低的保溫組分?;⒅椴牧献鳛闊崃髯椟c。預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的綜合導(dǎo)熱系數(shù)大小取決于熱流穿過其中碰到的熱流阻點次數(shù)或是概率。本模型不再將保溫組分?;⒅楹突w進行明確劃分,考慮玻化微珠均勻分布在砂漿中對復(fù)合材料預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿導(dǎo)熱系數(shù)的影響。

    本計算模型是在以下假定的基礎(chǔ)上進行的:

    1)將除?;⒅橥獾钠渌M分形成的基體視為均勻體,不考慮其中缺陷、氣孔分布以及水泥漿體本身對基體導(dǎo)熱性能產(chǎn)生的影響(事實上,水泥品種、礦物組成、水化程度等因素會對水泥漿體導(dǎo)熱性能產(chǎn)生一定影響[3],故應(yīng)在試驗前先測試純水泥試件的導(dǎo)熱系數(shù)以消除這種影響);

    2)不考慮基體和保溫組分?;⒅橹g界面的影響;

    3)將保溫組分?;⒅橐暈榫鶆蚯蝮w,在預(yù)拌?;⒅楸厣皾{基體中均勻分布。

    1.1.2 模型計算

    假定預(yù)拌?;⒅楸厣皾{中水泥選用P·O42.5,水灰質(zhì)量比為0.50,所成型的除?;⒅橥獾乃嗷w導(dǎo)熱系數(shù)為0.439W/(m·K),?;⒅轭w粒平均直徑為1mm,導(dǎo)熱系數(shù)為0.045W/(m·K);試件尺寸為30mm×300mm×30mm。

    設(shè)?;⒅榈捏w積分?jǐn)?shù)φ1為10%。

    1)沿?zé)崃鱾鬟f方向?qū)⒑穸葹閏的預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿均分為n層,每層厚度等于?;⒅轭w粒平均直徑d,則

    2)由于?;⒅樵诨w中均勻分散,則熱流在任意薄層內(nèi)碰到?;⒅榈母怕氏嗟?,同時考慮熱流一維傳遞,則在第i層薄板中,熱流碰到?;⒅轭w粒的概率為:

    3)熱流穿過薄板時通過K層熱阻的概率為:

    分別令K=0,1,2,3…,30代入上式即可求得熱流通過0,1,2,3,…,30層熱阻的概率。

    依次計算出n=2,3,…30對應(yīng)的概率值分別為0.2276,0.2361,0.1771,0.1023,0.0474,0.018,0.0058,0.0016,3.6528×10-4,7.3793×10-5,1.4349×10-5,1.9973×10-6,2.6947×10-7,3.1937×10-8,3.326 8×10-9,3.0441×10-10,2.4428×10-11,1.7142×10-12,1.0476×10-13,0.5543×10-14,0.2519×10-15,9.7371×10-17,3.1555×10-18,0.8415×10-19,0.1798×10-20,2.9597×10-22,0.3523×10-23,2.67×10-25,9.9999×10-27。

    4)假設(shè)每個薄層的玻化微珠面均勻分散在30㎜厚預(yù)拌?;⒅楸厣皾{分成的30個薄層內(nèi),則每一層?;⒅轭w粒體積分?jǐn)?shù)φ1為

    按式(4)計算對應(yīng)于0,1,2,…,30層熱阻時?;⒅轭w粒的體積分?jǐn)?shù),

    5)求解最大概率所對應(yīng)的熱阻層數(shù)目。式(3)為二項式分布函數(shù),對x求導(dǎo),并令導(dǎo)數(shù)為0,即可求得熱流最大概率所對應(yīng)的熱阻層數(shù)。利用展開式求導(dǎo)可得:

    令式(5)為零,即可求得最大概率所對應(yīng)熱阻層數(shù)。

    不考慮保溫組分玻化微珠之間的空隙,將每個薄層視為一個整體,用多層復(fù)合保溫板理論[4]來計算每一薄層預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù):

    按式(6)依次求得λ3=0.3831,λ4=0.3675,λ5=0.3531,λ6=0.3398,λ7=0.3275,λ8=0.316,λ9=0.3053,λ10=0.2953,λ11=0.286,λ12=0.2772,λ13=0.2689,λ14=0.2612,λ15=0.2538,λ16=0.2469,λ17=0.2403,λ18=0.2341,λ19=0.2281,λ20=0.2225,λ21=0.2172,λ22=0.2121,λ23=0.2072,λ24=0.2025,λ25=0.1981,λ26=0.1938,λ27=0.1898,λ28=0.1859,λ29=0.1780,λ30=0.1785.

    然后按式(7)進行計算即可得到體積分?jǐn)?shù)為10%的水泥基預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)。

    應(yīng)用此模型計算水泥基預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)時,若層數(shù)n值較小,即保溫組分玻化微珠顆粒直徑與薄板厚度具有可比性,此時可分別計算K=0,1,2,3…,n的概率;不考慮保溫組分?;⒅橹g的空隙,將每個薄層視為一個整體,用多層復(fù)合保溫板理按式(1)~(6)來計算每一薄層預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù),然后按式(7)進行計算即可得到水泥基預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)。若層數(shù)n值較大,計算工作量較大時,可先根據(jù)式(1)—(5)計算出最大概率層數(shù),然后依次計算K±1,K±2,…,直至滿足總通過概率大于等于所要求的概率值,然后按式(7)進行計算,所要求的概率值越大,則計算工作量越大。

    按上述計算方法和步驟,在采用預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿保溫系統(tǒng)進行保溫設(shè)計時,可以按滿足不同保溫要求來確定保溫材料玻化微珠的摻量。分別計算當(dāng)水泥基預(yù)拌?;⒅楸厣皾{中?;⒅轭w粒體積分?jǐn)?shù)為20%,30%,40%,50%,60%,70%,80%,90%時其綜合導(dǎo)熱系數(shù),結(jié)果見表1。

    表1 不同?;⒅閾搅康膶?dǎo)熱系數(shù)值

    1.2 不同地條件下導(dǎo)熱系數(shù)理論計算

    由于我國地域遼闊,東西南北地區(qū)氣候差異較大,經(jīng)濟發(fā)展不平衡,建筑物的建筑結(jié)構(gòu)體系種類多,所用建筑原材料不同,導(dǎo)熱性能有差異。鑒于此,本課題組以滿足建筑節(jié)能65%為目標(biāo),對商品化預(yù)拌玻化微珠保溫抹灰砂漿在嚴(yán)寒地區(qū)、寒冷地區(qū)、夏熱冬冷地區(qū)、夏熱冬暖地區(qū)等不同地區(qū)、用于不同基材墻體、不同保溫層構(gòu)造情況下,通過理論分析計算出?;⒅楸厣皾{的不同導(dǎo)熱系數(shù)指標(biāo)值,作為各地區(qū)玻化微珠保溫砂漿保溫系統(tǒng)設(shè)計的理論依據(jù)及編制技術(shù)規(guī)程的依據(jù)。

    采用玻化微珠保溫砂漿做保溫層時,其構(gòu)造做法從內(nèi)到外分別為?;⒅楸厣皾{層(厚度根據(jù)設(shè)計要求確定,如果保溫節(jié)能目標(biāo)較低,外墻內(nèi)側(cè)不做保溫層時,可以是混合砂漿層)、基層墻體、界面砂漿層、?;⒅楸厣皾{保溫層(厚度根據(jù)設(shè)計要求確定)、抗裂砂漿層。

    預(yù)拌?;⒅楸厣皾{保溫系統(tǒng)墻體部分的傳熱系數(shù)Kp的計算公式為:

    式中:Ri為內(nèi)表面換熱阻;R1為混和砂漿層熱阻;R2為基材墻體熱阻;R3為?;⒅楸厣皾{層熱阻;R4為抗裂砂漿層熱阻;Re為外表面換熱阻,單位均為(m2·K)/W。

    以北京地區(qū)、200厚鋼筋混凝土剪力墻為例,假設(shè)所使用的預(yù)拌玻化微珠保溫抹灰砂漿的設(shè)計厚度為30mm,預(yù)拌?;⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)的修正系數(shù)取1.15,墻體內(nèi)表面采用20mm混合砂漿抹灰,5mm厚的抗裂砂漿,使其滿足表1中65%節(jié)能目標(biāo),所需預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的導(dǎo)熱系數(shù)λ的計算過程如下:

    北京地區(qū)、200厚鋼筋混凝土剪力墻墻體部分的熱阻

    用上述相同的計算方法得到嚴(yán)寒地區(qū)、寒冷地區(qū)、夏熱冬冷地區(qū)、夏熱冬暖地區(qū)等不同地區(qū)、不同基材墻體、不同保溫層構(gòu)造滿足65%節(jié)能目標(biāo)對預(yù)拌?;⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)要求。

    根據(jù)預(yù)拌?;⒅楸厣皾{導(dǎo)熱系數(shù)的計算結(jié)果,設(shè)計、施工單位可以根據(jù)所在地區(qū)、建筑物的基材墻體類型及保溫層設(shè)計厚度要求向預(yù)拌?;⒅楸厣皾{生產(chǎn)廠家提出所需預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)要求,預(yù)拌?;⒅楸厣皾{生產(chǎn)廠家通過企業(yè)數(shù)據(jù)庫資料系統(tǒng),可以從眾多的滿足不同要求的保溫節(jié)能效果的配合比中抽取數(shù)據(jù),根據(jù)工程項目具體條件,快速進行試配,得出合理的、符合施工要求的配比單。

    2 物理力學(xué)性能指標(biāo)分析

    ?;⒅楸厣皾{的物理力學(xué)性能指標(biāo)包括滿足施工過程可操作性的指標(biāo)以及作為砂漿滿足其受力要求的指標(biāo),本章針對?;⒅楸厣皾{的抗壓強度、稠度、保水率、凝結(jié)時間等指標(biāo),結(jié)合工程項目設(shè)計、施工實際情況,提出具體性能指標(biāo)數(shù)值,為玻化微珠保溫砂漿保溫系統(tǒng)工程設(shè)計、施工提供理論參考依據(jù)。

    2.1 抗壓強度性能指標(biāo)

    一般地,砂漿的抗壓強度主要取決于砂漿所選用的水泥、外加劑、骨料級配等。而?;⒅楸厣皾{強度還直接受?;⒅閾搅恐笜?biāo)的影響,然而,?;⒅榈膿搅恐饕歉鶕?jù)?;⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù)確定,因此,對玻化微珠摻量對強度的影響在此不做分析。主要分析水泥、部分外加劑、骨料級配對預(yù)拌?;⒅楸厣皾{抗壓強度的影響。

    2.1.1 水泥

    水泥的種類和摻量直接影響到預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的強度。水泥是典型的水硬性膠凝材料,水泥加水拌和后,會發(fā)生水化反應(yīng),逐漸形成具有一定強度的水泥石,預(yù)拌?;⒅楸厣皾{中因為有了水泥石的存在而具有了一定強度。另外,水泥的水化還起膠連固結(jié)砂漿骨料?;⒅榈淖饔茫z連過程中形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)協(xié)同?;⒅槠鸪休d力作用[5]。所以水泥用量的多少直接決定了預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的抗壓強度值。但是水泥用量的大小會影響到干密度和導(dǎo)熱系數(shù),故合適的水泥用量方能具有一定強度又能保證預(yù)拌?;⒅榈谋馗魺崮芰?。

    2.1.2 外加劑

    外加劑是商品預(yù)拌?;⒅楸厣皾{重要組成成分,它的摻入間接地影響了預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的抗壓強度性能指標(biāo)。

    可分散乳膠粉作為粉體的有機聚合物膠粘劑,在其與水接觸時會重新分散成有機聚合物乳液,而當(dāng)水泥砂漿中的水消失時會形成聚合物膜,在水泥的作用下,形成的聚合物膜不會發(fā)生分散,正是基于這種原理,可再分散乳膠粉的摻入降低了預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的剛性,從而使其抗壓強度降低[6]。

    木質(zhì)纖維的加入使得在預(yù)拌?;⒅楸厣皾{單位體積內(nèi)大量分布縱橫交織纖維,使得預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的內(nèi)聚力增強,抗壓強度得到顯著提高。

    纖維素醚是一種增稠材料,在機械攪拌下有一定的引氣作用,從而隨著其摻量的增加,增稠和引氣作用明顯,導(dǎo)致抗壓強度降低[7]。

    不同外加劑對預(yù)拌?;⒅楸厣皾{抗壓強度的影響不同,所以在預(yù)拌?;⒅楸厣皾{生產(chǎn)過程中原材料配比時,應(yīng)充分考慮到各種外加劑的摻量對預(yù)拌化微珠保溫砂漿抗壓強度的影響。

    2.1.3 骨料級配

    級配是表示骨料大小顆?;ハ啻钆涞谋壤P(guān)系。預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的骨料主要是玻化微珠。玻化微珠顆粒級配適當(dāng)與否是影響預(yù)拌?;⒅楸厣皾{抗壓強度的一個重要因素。

    不合理的玻化微珠顆粒級配使?;⒅殚g的空隙率大,容易出現(xiàn)缺漿現(xiàn)象,而連續(xù)分布的膠結(jié)料漿是預(yù)拌?;⒅楸厣皾{抗壓強度的主要來源,缺漿必然影響料漿體系的連續(xù)性和完整性,從而影響預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的抗壓強度[8]。所以合理的骨料級配能有效提高預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的抗壓強度。

    2.1.4 ?;⒅楸厣皾{在不同使用要求時的抗壓強度性能指標(biāo)數(shù)值

    玻化微珠保溫抹灰砂漿抗壓強度應(yīng)滿足大于等于300kPa,并按照山西省工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)《?;⒅楸厣皾{應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》中?;⒅楸厣皾{保溫系統(tǒng)中規(guī)定的施工工藝進行操作。

    預(yù)拌玻化微珠保溫砌筑砂漿一般應(yīng)用于承重型或非承重型節(jié)能型輕質(zhì)砌塊砌體工程中來消除整個砌體存在的“熱橋”現(xiàn)象,而預(yù)拌?;⒅楸仄鲋皾{的強度等級應(yīng)大于M2.5,以M2.5,M5強度等級為主。

    預(yù)拌?;⒅楸氐孛嫔皾{直接用于建筑物地面面層,在滿足要求的保溫要求下其抗壓強度應(yīng)符合普通地面砂漿抗壓強度要求,所以預(yù)拌?;⒅楸氐孛嫔皾{抗壓強度應(yīng)滿足大于等于M15。

    2.2 施工性能指標(biāo)

    2.2.1 和易性

    預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿拌合物應(yīng)具有良好的和易性,具有良好和易性的玻化微珠保溫砂漿,才能不易產(chǎn)生分層、離析現(xiàn)象,才能很好地與基層墻體粘結(jié),才能在粗糙的砌體表面上鋪成均勻的薄層,以便于施工操作和保證建筑節(jié)能工程質(zhì)量。?;⒅楸厣皾{拌合物的和易性主要體現(xiàn)在流動性和保水性兩個方面,相對應(yīng)的兩個技術(shù)性能指標(biāo)是稠度值和保水率。

    2.2.1.1 稠度

    預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的稠度是指砂漿拌合物在自重或外力作用下產(chǎn)生流動的性質(zhì)。影響預(yù)拌?;⒅楸厣皾{稠度的因素有膠凝材料水泥的種類和用量、用水量、細骨料的種類、顆粒形狀、粗細程度和級配、所摻入的外摻料及外加劑的品種、用量等因素。另外,預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿生產(chǎn)廠家在確定稠度時應(yīng)考慮到預(yù)拌?;⒅楸厣皾{在運輸和儲存過程中的損失。

    建筑節(jié)能工程施工時,若能選用流動性(稠度)適宜的?;⒅楸厣皾{,則能提高施工工效,有利于保證施工質(zhì)量。

    對于預(yù)拌?;⒅楸啬ɑ疑皾{來說,其稠度的選擇應(yīng)根據(jù)砂漿所處的面層及施工操作方法來選用。預(yù)拌玻化微珠保溫抹灰砂漿的稠度選用可參照表3。

    表3 預(yù)拌玻化微珠保溫抹灰砂漿稠度選用 mm

    預(yù)拌?;⒅楸仄鲋皾{稠度可根據(jù)所用砌體材料的不同及氣候條件來選用。預(yù)拌?;⒅楸仄鲋皾{的稠度選用可參照表4。

    表4 預(yù)拌?;⒅楸仄鲋皾{稠度選用 mm

    考慮到用于地面面層的砂漿拌合物太干,不容易操作,拌合物太濕,硬化后易空鼓,預(yù)拌玻化微珠保溫地面砂漿的稠度一般應(yīng)控制在30~50mm。

    2.2.1.2 保水率

    保水率是反映預(yù)拌?;⒅楸厣皾{保水性的技術(shù)性能指標(biāo)。砂漿的保水性是指砂漿保持水分而不易散失的能力。如果在砂漿運輸和使用過程中產(chǎn)生泌水、流漿等保水性不良狀況,勢必導(dǎo)致砂漿干澀,不便于施工,而且會影響水泥的正常水化和凝結(jié)硬化,從而使砂漿的強度和粘結(jié)力下降。為了保證預(yù)拌?;⒅楸厣皾{具有較好的保水性,應(yīng)在預(yù)拌?;⒅楸厣皾{中加入合適的外加劑。纖維素醚就是很好的保水增稠材料,在預(yù)拌?;⒅楸厣皾{產(chǎn)品中,纖維素醚的添加量很低,但其能顯著地改善濕砂漿的性能,是一種影響砂漿施工性能的主要添加劑。應(yīng)注意的是,外加劑的摻入會影響到預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的其他性能,所以纖維素醚等外加劑的摻量應(yīng)根據(jù)試驗配比進行確定。

    目前,?;⒅楸厣皾{的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程中尚未對預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的保水率指標(biāo)做出規(guī)定,參照國家、行業(yè)及各地方預(yù)拌砂漿標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的保水率應(yīng)滿足≥88%的要求。

    2.2.2 凝結(jié)時間

    凝結(jié)時間反映了預(yù)拌?;⒅楸厣皾{失去施工可操作性的最大時間。預(yù)拌?;⒅楸厣皾{凝結(jié)時間指標(biāo)值的確定應(yīng)考慮到預(yù)拌?;⒅楸厣皾{生產(chǎn)廠距施工現(xiàn)場的距離、運輸設(shè)備的性能、施工的氣候條件及施工現(xiàn)場的情況包括施工部位、施工水平等因素來進行確定。

    考慮到上述影響預(yù)拌?;⒅楸厣皾{凝結(jié)時間指標(biāo)值的因素,可在預(yù)拌?;⒅楸厣皾{中加入適量的調(diào)凝劑對砂漿的凝結(jié)時間進行調(diào)整以滿足實際工程施工的需要,所以對預(yù)拌?;⒅楸厣皾{凝結(jié)時間指標(biāo)未做明確規(guī)定。

    2.2.3 運輸延續(xù)時間

    預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的運輸延續(xù)時間與施工時的氣溫條件有關(guān),運輸時間過長會導(dǎo)致砂漿交貨時拌合物性能與出廠時偏差較大而影響使用,同時也會縮短砂漿有效使用時間,所以濕拌?;⒅楸厣皾{的運輸時間應(yīng)符合表5的規(guī)定[9]。

    表5 濕拌玻化微珠保溫砂漿運輸延續(xù)時間

    2.2.4 施工養(yǎng)護條件

    水泥基的預(yù)拌?;⒅楸厣皾{在抹灰工程、砌筑工程、地面工程中應(yīng)用時,需要對其養(yǎng)護達到滿足要求的強度。所以應(yīng)對其所處環(huán)境的溫濕度等條件作出規(guī)定,且若在冬季施工時,需要采取相應(yīng)的保溫措施。

    另外,在預(yù)拌?;⒅楸厣皾{養(yǎng)護過程中,水泥的水化需要有一定的溫濕條件,而預(yù)拌?;⒅楸厣皾{中所摻加的聚合物外加劑是通過失水凝聚成膜的,需要干燥的環(huán)境,所以水化凝結(jié)與聚合物凝聚成膜過程是一對矛盾[10]。因此,對預(yù)拌?;⒅楸厣皾{的養(yǎng)護,必須既滿足水泥充分水化,又要保證聚合物能干燥凝聚成膜,從而滿足預(yù)拌?;⒅楸厣皾{抗壓、抗裂、耐久性等要求。

    根據(jù)太原理工大學(xué)?;⒅楸厣皾{研究課題組對?;⒅楸厣皾{的試驗及課題組合作單位太原思科達科技發(fā)展有限公司在太原紡織苑小區(qū)既有建筑節(jié)能改造工程、萬家寨引黃工程辦公樓外圍護結(jié)構(gòu)保溫工程等項目施工實際情況可知:預(yù)拌?;⒅楸厣皾{在正常施工條件下,溫度5~25℃,養(yǎng)護時間為7~14天,即可符合一般抹灰工程、砌筑工程、地面工程的要求。

    3 結(jié)語

    1)對預(yù)拌?;⒅楸厣皾{保溫性能的最重要技術(shù)性能指標(biāo)——導(dǎo)熱系數(shù)進行了機理分析。在此基礎(chǔ)上,計算出不同?;⒅閾搅康念A(yù)拌?;⒅楸厣皾{的導(dǎo)熱系數(shù),為商品預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的生產(chǎn)提供理論配合比。

    2)以滿足建筑節(jié)能65%為目標(biāo),對商品預(yù)拌?;⒅楸啬ɑ疑皾{在不同地區(qū)、用于不同墻體材料、不同保溫層構(gòu)造情況下,計算出?;⒅楸厣皾{的不同導(dǎo)熱系數(shù)指標(biāo)值,作為各地區(qū)玻化微珠保溫砂漿保溫系統(tǒng)設(shè)計的理論依據(jù)及編制技術(shù)規(guī)程的依據(jù)。

    3)分析了預(yù)拌?;⒅楸厣皾{原材料水泥、外加劑及骨料級配等因素對其力學(xué)性能指標(biāo)抗壓強度的影響,根據(jù)現(xiàn)行建筑物抹灰工程、砌筑工程、地面工程技術(shù)規(guī)范、規(guī)程以及?;⒅楸厣皾{的實際應(yīng)用情況提出了預(yù)拌玻化微珠保溫抹灰砂漿、預(yù)拌?;⒅楸仄鲋皾{及預(yù)拌?;⒅楸氐孛嫔皾{的抗壓強度具體指標(biāo)值。

    4)根據(jù)不同的分部分項工程對預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿施工性能的要求,對預(yù)拌玻化微珠保溫砂漿的施工性能指標(biāo)包括稠度、保水率、凝結(jié)時間及施工養(yǎng)護條件做了理論分析,并提出了相應(yīng)的指標(biāo)值。

    [1] 岳俊峰.?;⒅楸厣皾{基本性能試驗研究及在整體式保溫隔熱建筑結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用[D].太原:太原理工大學(xué),2009.

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    [10] 方正.保溫砂漿的濕熱性能研究[D].湖南:湖南大學(xué),2008.

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