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    不均勻地基橋梁明挖基礎(chǔ)變形分析

    2012-02-23 07:40:18張永忠關(guān)鳳琚
    地下水 2012年2期
    關(guān)鍵詞:玄武巖風(fēng)化支座

    張永忠,關(guān)鳳琚

    (鐵道第三勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,天津300142)

    沉降變形是建(構(gòu))筑物安全可靠度分析的指標(biāo)之一,隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步,對(duì)沉降變形檢算的要求越來(lái)越高。明挖基礎(chǔ)是鐵路橋梁的常用基礎(chǔ)形式之一,由于其施工工藝簡(jiǎn)單造價(jià)低而倍受青睞。近年來(lái),對(duì)鐵路基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)沉降及橋梁明挖基礎(chǔ)的研究已取得不少成果,涉及到的內(nèi)容包括地基沉降對(duì)橋梁及基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的影響[1-4],橋梁及基礎(chǔ)沉降觀測(cè)分析與預(yù)測(cè)[5,6],基礎(chǔ)設(shè)計(jì)程序的優(yōu)化[7]、施工方法、處理措施等方面的研究[8],對(duì)于不均勻地基明挖基礎(chǔ)的沉降變形研究較少;目前已有的規(guī)范[9]對(duì)橋梁基礎(chǔ)的沉降僅規(guī)定了單個(gè)墩臺(tái)均勻沉降容許值,以及相鄰墩臺(tái)均勻沉降之差容許值,都沒(méi)有涉及到單個(gè)墩臺(tái)差異沉降方面規(guī)定。

    在明挖基礎(chǔ)勘察、設(shè)計(jì)、施工過(guò)程中,地基不均勻是常見(jiàn)問(wèn)題之一。地基風(fēng)化程度的不均勻,地基強(qiáng)度的不均勻?qū)?huì)造成基礎(chǔ)的差異沉降,地基的不均勻范圍、不均勻程度、不均勻深度是控制基礎(chǔ)沉降及差異沉降的主要因素,現(xiàn)有規(guī)范較少給出該類(lèi)問(wèn)題的定量結(jié)果。

    本文以工程實(shí)例為原型,概化出具有一般特性的基本模型,就地基不均勻深度方面進(jìn)行計(jì)算分析,對(duì)在不同深度不均勻風(fēng)化地基條件下橋梁明挖基礎(chǔ)的沉降及水平變形進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,并借助matlab矩陣工具對(duì)沉降及水平位移曲線(xiàn)進(jìn)行處理,得到沉降及水平位移與地基不均勻深度變化的函數(shù)關(guān)系式,為橋梁的勘察、設(shè)計(jì)、施工提供有益的幫助。

    1 明挖基礎(chǔ)變形計(jì)算及分析思路

    以某鐵路橋梁明挖基礎(chǔ)為基本地質(zhì)模型,在此基礎(chǔ)上,為了研究具有一般意義條件下明挖基礎(chǔ)在不同深度不均勻地基的情況下變形問(wèn)題,將其抽象成更具一般特性的地質(zhì)力學(xué)模型,進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,得到結(jié)果,具體步驟如下:

    (1)依據(jù)實(shí)際工程基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式與工程地質(zhì)特征建立基本地質(zhì)模型;

    (2)依據(jù)基本地質(zhì)模型進(jìn)一步抽象為具有一般特征的地質(zhì)力學(xué)模型;

    (3)設(shè)置不均勻地基方案:基底左側(cè)為弱風(fēng)化玄武巖,基底右側(cè)分為七層,從上至下強(qiáng)風(fēng)化玄武巖深度依次加深,如表1所示;

    (4)設(shè)置不同的計(jì)算工況,依據(jù)明挖基礎(chǔ)左右兩側(cè)不均勻地基的深度設(shè)置不同的計(jì)算分析方案,如表1所示。

    其中工況一基底左側(cè)和右側(cè)都為弱風(fēng)化玄武巖,即均勻地基;工況八基底左側(cè)為弱風(fēng)化玄武巖,右側(cè)為強(qiáng)風(fēng)化玄武巖;其余工況為中間過(guò)渡工況;

    (5)對(duì)八種工況進(jìn)行計(jì)算分析,并運(yùn)用matlab工具等對(duì)結(jié)果進(jìn)行分析處理,得到不同深度不均勻地基條件下橋梁明挖基礎(chǔ)沉降變形規(guī)律。

    2 計(jì)算模型的建立

    2.1 地質(zhì)模型的概化

    某高速鐵路特大橋的一個(gè)明挖基礎(chǔ),基底地層風(fēng)化不均勻,左側(cè)為弱風(fēng)化玄武巖(W2),右側(cè)0~5 m為強(qiáng)風(fēng)化玄武巖(W3),下部為弱風(fēng)化玄武巖(W2),如圖1,2所示,但地基承載力均滿(mǎn)足設(shè)計(jì)值要求,為了避免基礎(chǔ)左右兩側(cè)發(fā)生差異沉降值太大,影響橋梁穩(wěn)定性,需對(duì)其沉降及水平位移進(jìn)行計(jì)算論證。

    為了使得分析計(jì)算結(jié)果更具有一般性,本文在上述實(shí)例基礎(chǔ)上,對(duì)工程地質(zhì)條件進(jìn)行了抽象概化,建立如圖3所示的地質(zhì)模型,即剖面基底弱風(fēng)化基巖與強(qiáng)風(fēng)化基巖界線(xiàn)為中心式分界模式。對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖石地基的發(fā)育深度按照分析思路的工況分別進(jìn)行討論。本文共分八種工況,設(shè)定了八種不同深度的強(qiáng)風(fēng)化巖石,在此條件下建立模型,進(jìn)行數(shù)值計(jì)算分析。

    表1 不同深度不均勻地基明挖基礎(chǔ)計(jì)算工況

    圖1 明挖基礎(chǔ)基坑平面圖

    圖2 明挖基礎(chǔ)剖面圖

    2.2 力學(xué)模型的建立

    力學(xué)模型主要依據(jù)地質(zhì)模型特征建立,左右邊界為水平位移約束,底邊界為縱向與水平位移約束邊界,橋墩頂部為力學(xué)邊界,分別承受上部縱向荷載與水平荷載;本次計(jì)算按照時(shí)速250 km設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)[9],主應(yīng)力+橫向附加應(yīng)力荷載組合進(jìn)行計(jì)算,水平荷載500 kN,豎向荷載20 000 kN,橋墩兩支座中心間距4.5 m,具體模型如圖3所示。

    圖3 明挖基礎(chǔ)地質(zhì)力學(xué)模型

    2.3 物理力學(xué)參數(shù)的選取

    物理力學(xué)參數(shù)主要參考巖石力學(xué)參數(shù)手冊(cè)[10],并結(jié)合工程試驗(yàn)結(jié)果選取,具體數(shù)值如表2所示。

    表2 地基與基礎(chǔ)的物理力學(xué)參數(shù)表

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 沉降分析

    圖4為明挖基礎(chǔ)沉降云圖,從圖中結(jié)果可知:

    (1)在不均勻地基條件下的明挖基礎(chǔ)會(huì)發(fā)生差異沉降,地基強(qiáng)度低(強(qiáng)風(fēng)化玄武巖)的一側(cè)沉降量大于強(qiáng)度高(弱風(fēng)化玄武巖)的一側(cè);

    (2)基礎(chǔ)頂部沉降量最大,向下直到地基依次減小;

    (3)橋墩左右支座差異沉降最為顯著,向下直到地基依次減小,地基下部差異沉降逐漸接近于零。

    表3為明挖基礎(chǔ)位移統(tǒng)計(jì)表,表4為明挖基礎(chǔ)位移函數(shù)表,圖5、6為明挖基礎(chǔ)支座沉降曲線(xiàn),從表中結(jié)果分析可知:

    (1)隨著地基強(qiáng)度較低(強(qiáng)風(fēng)化玄武巖)地層深度的增加,橋墩支座的沉降量逐漸增大,增幅逐漸減小;

    (2)橋梁基礎(chǔ)差異沉降量隨著地基不均勻深度的增加逐漸增加,但增幅逐漸減小;在工況八條件下,左右支座的差異沉降達(dá)到2.42 mm;

    (3)通過(guò)表4可以得到左右支座沉降及差異沉降曲線(xiàn)都呈對(duì)數(shù)形式增長(zhǎng),增長(zhǎng)速度逐漸減緩;

    (4)依據(jù)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范,該條件下橋墩沉降量在容許范圍內(nèi),但對(duì)橋梁位移控制有一定影響,且隨著不均勻深度的增加,位移量呈增長(zhǎng)趨勢(shì)。

    圖4 明挖基礎(chǔ)沉降云圖

    表3 明挖基礎(chǔ)位移統(tǒng)計(jì)表

    3.2 水平位移分析

    圖7為明挖基礎(chǔ)水平位移云圖,圖8、9為擴(kuò)大基礎(chǔ)水平位移曲線(xiàn),從表3、4及圖7、8、9結(jié)果分析可知:

    (1)基礎(chǔ)水平位移左右兩側(cè)差值較小,位移等值線(xiàn)較為平緩;

    (2)基礎(chǔ)頂部水平位移及水平位移差值最大,向下直到地基逐漸減小;

    (3)左右支座水平位移隨地基不均勻深度的增加不斷增加,位移曲線(xiàn)呈對(duì)數(shù)形式增長(zhǎng),增長(zhǎng)幅度逐漸變緩;

    (4)左右支座水平位移差值為常數(shù),即其值不隨地基不均勻深度的增加而變化,曲線(xiàn)為水平直線(xiàn)。

    表4 明挖基礎(chǔ)支座位移函數(shù)表

    圖5 明挖基礎(chǔ)左右支座沉降曲線(xiàn)

    圖6 明挖基礎(chǔ)左右支座差異沉降曲線(xiàn)

    圖7 明挖基礎(chǔ)水平位移云圖

    3.3 應(yīng)力分析

    圖10為明挖基礎(chǔ)最大有效應(yīng)力云圖,從圖中結(jié)果分析可知:

    (1)橋墩支座應(yīng)力最大,應(yīng)力集中程度最高;

    (2)基底部分地基強(qiáng)度越高(弱風(fēng)化玄武巖)應(yīng)力越大,強(qiáng)度較低一側(cè)(強(qiáng)風(fēng)化玄武巖)應(yīng)力水平較低;

    (3)玄武巖弱風(fēng)化與強(qiáng)風(fēng)化界面處應(yīng)力較集中,為易破壞區(qū);

    (4)靠近強(qiáng)風(fēng)化玄武巖一側(cè)的橋墩應(yīng)力較另一側(cè)大,向下直到地基應(yīng)力值減小速度較快。

    通過(guò)上述應(yīng)力結(jié)果分析可以得到:橋梁上部荷載通過(guò)橋墩向下傳遞到地基,地基部分主要由強(qiáng)度較高一側(cè)的地層巖土體來(lái)承擔(dān)荷載;橋墩部分靠近地基強(qiáng)度較低一側(cè)的壓應(yīng)力偏高,可能形成薄弱區(qū)域。

    圖8 明挖基礎(chǔ)水平位移曲線(xiàn)

    圖9 明挖基礎(chǔ)差異水平位移曲線(xiàn)

    圖10 明挖基礎(chǔ)最大有效應(yīng)力云圖

    4 結(jié)論

    本文主要結(jié)論有:

    (1)不均勻地基明挖基礎(chǔ)會(huì)發(fā)生差異沉降及水平位移差,地基強(qiáng)度低的一側(cè)基礎(chǔ)沉降量及水平位移量較大;

    (2)不均勻地基明挖基礎(chǔ)變形函數(shù)如表4所示,其中沉降量函數(shù)、差異沉降量函數(shù)、水平位移量函數(shù)為對(duì)數(shù)函形式,水平位移差函數(shù)為常數(shù);

    (3)基礎(chǔ)頂部位置沉降量、差異沉降量、水平位移量、水平位移差值最大,向下直到地基逐漸減小;

    (4)隨著地基不均勻深度的增加,基礎(chǔ)沉降量、差異沉降量、水平位移量呈對(duì)數(shù)函數(shù)形式增長(zhǎng),但增幅逐漸減小;

    (5)水平位移差值不隨地基不均勻深度的變化而變化,其值為常數(shù);

    (6)基礎(chǔ)基底部分地基強(qiáng)度越高應(yīng)力水平越高;

    (7)地基中軟硬分界面應(yīng)力集中,易成破壞區(qū)。

    上述結(jié)論表明:當(dāng)?shù)鼗痪鶆驎r(shí),橋梁明挖基礎(chǔ)的沉降量、水平位移量、差異沉降量隨著不均勻深度的增加呈增長(zhǎng)趨勢(shì),其函數(shù)呈對(duì)數(shù)函數(shù)形式,增長(zhǎng)趨勢(shì)逐漸減小;地基中強(qiáng)度較高巖土體及靠近地基強(qiáng)度較低一側(cè)的基礎(chǔ)部分為偏壓區(qū)域,應(yīng)從變形角度分析基礎(chǔ)的適應(yīng)性,并驗(yàn)算其安全可靠度。

    [1]李國(guó)和,孫樹(shù)禮,許再良,張建民.地面沉降對(duì)高速鐵路橋梁工程的影響及對(duì)策[J].鐵道工程學(xué)報(bào).2008(4):37-41,61.

    [2]黃納新.連續(xù)剛架樁基礎(chǔ)的不均勻沉降特性分析[J].鐵道勘測(cè)與設(shè)計(jì).2002(3):18-21.

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    [5]楊吉新,李佳明.哈大客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn)橋涵基礎(chǔ)沉降觀測(cè)分析與建議[J].鐵道工程學(xué)報(bào).2010,136(1):38-41.

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    [9]鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京,2005:2005.

    [10]水利水電科學(xué)研究院等.巖石力學(xué)參數(shù)手冊(cè)[M].北京:水利水電出版社.1991.

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