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    降雨條件下花崗巖殘坡積土路塹邊坡穩(wěn)定性研究

    2012-02-18 04:16:00鄧通發(fā)羅嗣海周軍平
    關(guān)鍵詞:非飽和吸力滲透系數(shù)

    鄧通發(fā),桂 勇,羅嗣海,周軍平

    (1.江西理工大學(xué) 建筑與測繪工程學(xué)院,江西 贛州 341000;2.廣州大學(xué) 土木工程學(xué)院,廣東 廣州 510006;3.江西理工大學(xué) 應(yīng)用科學(xué)學(xué)院,江西 贛州 341000;4.贛州高速公路有限責(zé)任公司,江西 贛州 341000)

    0 引 言

    降雨是影響土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性以及導(dǎo)致邊坡失穩(wěn)破環(huán)的最主要和最普遍的環(huán)境因素[1-5],降雨誘發(fā)的滑坡約占滑坡總數(shù)的90%。降雨入滲時(shí),邊坡穩(wěn)定性是一個(gè)牽涉到飽和—非飽和狀態(tài)下水的滲流、土中含水量變化及土體強(qiáng)度變化的復(fù)雜問題[6-9]。雨水入滲會(huì)對巖土體產(chǎn)生靜水壓力和動(dòng)水壓力,破壞邊坡的應(yīng)力平衡,減小斜坡的抗滑力,增大下滑力;同時(shí),含水量增加會(huì)降低邊坡土體的基質(zhì)吸力和抗剪強(qiáng)度,容易導(dǎo)致滑坡發(fā)生[10]。

    Ng等利用數(shù)值模擬方法分析瞬態(tài)滲流對非飽和土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性的影響,指出降雨強(qiáng)度、初始地下水位、滲透性的各向異性與前期降雨歷時(shí)均會(huì)影響邊坡的安全系數(shù)[11]。Rahardjo等也認(rèn)為前期降雨量對邊坡的穩(wěn)定具有重要影響,并通過某案例研究,指出在持續(xù)5d的前期降雨量下將會(huì)造成滑坡[12]。Ng等分析了不同雨型對邊坡土體內(nèi)部孔隙水壓力分布變化的影響[13]。Tsaparas等研究了不同滲透系數(shù)條件下降雨誘發(fā)滑坡的控制參數(shù),指出在前期降雨均勻分布的情況下對邊坡安全系數(shù)的影響[14]。但針對花崗巖殘坡積土路塹邊坡的研究較少[15]。大慶—廣州高速公路江西里仁—龍南段高路塹邊坡較多,其特有的花崗巖殘坡積土風(fēng)化程度高,主要呈現(xiàn)砂土狀,在地表水作用下,邊坡極易失穩(wěn)。筆者以該工程為例,基于多孔介質(zhì)飽和—非飽和滲流理論和非飽和土抗剪強(qiáng)度理論,采用極限平衡法與有限元滲流分析所得的滲流場相結(jié)合的方式,利用巖土仿真軟件GeoStudio建立模型,研究降雨條件下花崗巖殘坡積土路塹邊坡失穩(wěn)的形態(tài)和機(jī)理,為類似邊坡工程的設(shè)計(jì)與防治提供參考。

    1 理論基礎(chǔ)

    1.1 非飽和土抗剪強(qiáng)度理論

    Fredlund等提出以凈應(yīng)力與基質(zhì)吸力為變量的雙變量非飽和土抗剪強(qiáng)度公式,得到了廣泛應(yīng)用[16]。其表達(dá)式為

    式中:τf為非飽和土抗剪強(qiáng)度;c′為有效內(nèi)聚力;σ為破壞面法向應(yīng)力;ua為孔隙空氣壓力;(σ-ua)則為破壞面凈法向應(yīng)力;uw為孔隙水壓力,(ua-uw)則為破壞面基質(zhì)吸力;φ′為與破壞面凈法向應(yīng)力(σ-ua)有關(guān)的內(nèi)摩擦角;φb為破壞面基質(zhì)吸力(ua-uw)引起的內(nèi)摩擦角;tanφ′為抗剪強(qiáng)度隨基質(zhì)吸力增加的速率。

    然而,φb不是常數(shù)。研究表明,φb與基質(zhì)吸力之間存在著非線性關(guān)系[17],它一般都會(huì)隨著吸力的增加而減少,且不易測定,造成實(shí)際應(yīng)用的困難;基于實(shí)用目的,φb可以取值為1/2φ′[18]。

    1.2 飽和—非飽和滲流理論

    根據(jù)質(zhì)量守恒原理和廣義達(dá)西定律,可得出飽和—非飽和滲流控制方程為式中:

    H為總水頭;kx為x方向滲透系數(shù);ky為y方向滲透系數(shù);Q為施加的邊界流量;θw為體積含水量;t為時(shí)間。

    若假定式(2)右邊為0,則該表達(dá)式為穩(wěn)態(tài)滲流情況。

    體積含水量的改變依賴于應(yīng)力狀態(tài)的改變和土的性質(zhì)。若假定土體沒有加載卸載(即總應(yīng)力不變)且氣壓保持為恒定的大氣壓,則體積含水量為孔隙水壓力的函數(shù)

    式中:mw為儲(chǔ)水曲線的斜率。

    總水頭定義為

    式中:γw為水的重度;h為高程(常量)。將式(3)、(4)代入(2)可得

    求解式(5)需先確定土水曲線(mw為其斜率)和滲透系數(shù),而滲透系數(shù)由于變化很大且不易直接量測,通常采用經(jīng)驗(yàn)公式、理論模式或數(shù)學(xué)統(tǒng)計(jì)模型加以預(yù)測[19]。筆者采用Fredlund等推薦的公式來預(yù)測土水特征曲線(SWCC)和滲透系數(shù)[20],表達(dá)式為

    其中m=3.67ln(θs/θi)

    n=1.31m+1×3.72sψi/mθs

    s=θi/(ψp-ψi)

    式中:θs為飽和體積含水量;Cψ為修正系數(shù);ψ為負(fù)孔隙水壓力;ψi為土水特征曲線轉(zhuǎn)折點(diǎn)時(shí)的負(fù)孔隙水壓力;θi為土水特征曲線轉(zhuǎn)折點(diǎn)時(shí)的體積含水量;a、n、m為擬合參數(shù);s為體積含水量函數(shù)通過轉(zhuǎn)折點(diǎn)的切線斜率;ψp為切線在負(fù)孔隙水壓力軸上的截距。

    對于大部分邊坡穩(wěn)定性問題,滲透系數(shù)函數(shù)可以根據(jù)飽和時(shí)土體的滲透系數(shù)和土水特征曲線估算

    式中:kw為計(jì)算所得滲透系數(shù);ks為測得的飽和滲透系數(shù);ψj為對應(yīng)第j步的負(fù)孔隙水壓力;z為負(fù)孔隙水壓力對數(shù)積分的虛擬變量;θ′()為方程起始值;i=1,2,3,…,N,其中N為個(gè)數(shù)。

    1.3 邊坡穩(wěn)定性分析方法

    非飽和土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性有限元分析方法發(fā)展的3個(gè)主要階段為與時(shí)間無關(guān)的定性分析階段、與時(shí)間相關(guān)的滲流與變形的不耦合分析階段和與時(shí)間相關(guān)的非飽和土流固耦合分析階段[21]。

    筆者采用與時(shí)間相關(guān)的滲流與變形的不耦合計(jì)算方法。其基本思路是:先采用非飽和土的滲流分析得到某一時(shí)刻的穩(wěn)態(tài)或瞬態(tài)滲流場,然后基于此滲流場再采用極限平衡法中考慮了力平衡和力矩平衡的Morgenstern-Price方法來分析邊坡的穩(wěn)定性,在分析中考慮基質(zhì)吸力影響[22-30]。

    2 算例分析

    2.1 工程概況

    大慶—廣州高速公路江西里仁—龍南段地形起伏較大,路線切割山體較深,沿線深挖方路塹邊坡較多。根據(jù)野外地質(zhì)調(diào)查及工程地質(zhì)鉆探資料和區(qū)域地質(zhì)資料分析,該區(qū)地質(zhì)構(gòu)造不發(fā)育,地層發(fā)育出露嚴(yán)重缺失,主要地層以燕山期花崗巖為主,巖性主要為花崗巖殘坡積土、全(強(qiáng))風(fēng)化土、中風(fēng)化土,主要呈現(xiàn)砂土狀,在地表水作用下,邊坡極易失穩(wěn)。具體地層分布為:①耕表土,為黃色,濕,松散,含少量植物根系,厚度0.5~0.6m,土石分級為Ⅱ級;②含礫粉質(zhì)黏土,為黃色—紅褐色,稍濕,硬塑,由花崗巖風(fēng)化殘坡積而成,組織結(jié)構(gòu)全部被破壞,含少量粗砂、礫砂顆粒,厚度0.5~2m,遇水易崩解,土石分級為Ⅱ級,約占12%;③全強(qiáng)風(fēng)化花崗巖,為灰褐色,組織結(jié)構(gòu)基本被破壞,遇水易崩解,土石分級為Ⅲ、Ⅳ級,約占88%。

    工程經(jīng)過地區(qū)屬亞熱帶季風(fēng)氣候區(qū),氣候溫暖、濕潤,雨量充沛。多年平均降雨量為1 510.8mm,年最高降雨量2 595.5mm,年最低降雨量938.5mm,每年3月至6月為雨季,降雨量占全年56.4%左右。邊坡開挖施工中,在降雨的影響下該工程曾發(fā)生過多起邊坡淺層滑塌現(xiàn)象(圖1)。筆者選取某一典型邊坡進(jìn)行簡化,建立有限元滲流模型(圖2),其中豎線A和B處用于監(jiān)測。邊坡分為4階,每一階坡度高8m,前兩階坡度為1∶1,后兩階坡度為1∶1.25,網(wǎng)格劃分在邊坡淺層加密,共計(jì)19 454個(gè)單元和14 996個(gè)節(jié)點(diǎn)。

    圖1 邊坡淺層滑塌Fig.1 Shallow Layer Slippage of Slope

    圖2 邊坡剖面及有限元網(wǎng)格Fig.2 Slope Profile and FEM Grids

    2.2 邊界條件

    (1)左右兩側(cè)邊界:左側(cè)為分水嶺,設(shè)為零流量邊界;右側(cè)設(shè)為遠(yuǎn)場邊界,左右邊界遠(yuǎn)離邊坡,對邊坡影響較小。

    (2)上部邊界:當(dāng)孔隙水壓力小于0時(shí)為第2類邊界條件,又稱為Newman類型邊界條件,即流量邊界;反之,為第1類邊界條件,又稱為Dirichiet邊界條件,即水頭邊界。

    (3)模型底面假設(shè)為不透水邊界。

    (4)降雨共7d,降雨工況見圖3,其中第3天到第5天雨強(qiáng)最大,為128mm·h-1,第7天停雨。斜坡處的降雨強(qiáng)度考慮了坡度折減(取垂直坡面分量),坡面不產(chǎn)生積水。

    圖3 降雨強(qiáng)度隨時(shí)間的變化曲線Fig.3 Curve of Rainfall Intensity with Time

    (5)考慮該區(qū)年均降雨及降雨分布情況,取0.3mm·h-1流量的穩(wěn)態(tài)滲流分析結(jié)果作為后續(xù)降雨工況的初始狀態(tài)。

    2.3 材料參數(shù)

    邊坡巖土體為全風(fēng)化花崗巖,等效為各向同性連續(xù)介質(zhì)。根據(jù)鉆孔資料和室內(nèi)試驗(yàn)資料,飽和滲透系數(shù)取2.1×10-4cm·s-1,飽和含水量取0.375,殘余含水量取0.192,重度取19.2kN·m-3,內(nèi)聚力取21kPa,內(nèi)摩擦角取24°,采用莫爾-庫倫本構(gòu)模型,根據(jù)Fredlund等推薦的公式得到土水特征曲線(圖4)。

    圖4 土水特征曲線Fig.4 Soil Water Characteristic Curve

    3 結(jié)果分析

    3.1 邊坡瞬態(tài)滲流分析

    通過邊坡降雨有限元瞬態(tài)滲流分析,可以得出邊坡土體中孔隙水壓力、體積含水量和滲透系數(shù)等參數(shù)在不同時(shí)間和空間的分布。圖5為不同降雨時(shí)刻邊坡水位線變化圖。從圖5可以看出,降雨對地下水位有較大影響,隨著降雨的進(jìn)行,地下水位從坡腳處開始抬升,最高抬升13.8m,停雨后水位線有所回落;同時(shí),降雨入滲后在邊坡坡腳大量積聚,使得土體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)大幅度降低,在坡角處有出現(xiàn)“小弧”滑動(dòng)的可能,從而容易產(chǎn)生局部失穩(wěn)。對路堤邊坡現(xiàn)場開挖測試也證實(shí)了雨水在坡角積聚的現(xiàn)象[31]。

    圖5 降雨條件下不同時(shí)刻的水位線Fig.5 Water Tables in Different Times with Rainfall

    圖6為圖2豎線A外觀測的不同降雨時(shí)刻含水量隨深度的變化曲線。從圖6可以看出,降雨入滲對邊坡表層體積含水量均有較大影響,隨著降雨的進(jìn)行,表層土體接近飽和并向內(nèi)部滲透,最大影響深度達(dá)12m,飽和帶垂直厚度最大達(dá)3.6m,停雨后表層土體體積含水量很快下降。體積含水量增加會(huì)降低土體的有效抗剪強(qiáng)度,從而降低土質(zhì)邊坡的安全系數(shù)。

    圖6 體積含水量隨深度的變化曲線Fig.6 Curves of Volumetric Moisture Content with Depth

    3.2 邊坡穩(wěn)定性分析

    在邊坡降雨有限元瞬態(tài)滲流分析的基礎(chǔ)上,采用極限平衡法與有限元滲流分析所得的滲流場相結(jié)合的方式,研究降雨條件下花崗巖殘坡積土路塹邊坡在不同時(shí)刻的安全系數(shù)及基質(zhì)吸力。

    從圖7可以看出,降雨對邊坡的安全系數(shù)有較大影響,其下降幅度跟降雨強(qiáng)度密切相關(guān)。AB段雨量較小,曲線降幅較緩;BC段為暴雨,曲線降幅加劇,最大降幅達(dá)24.4%;CD段為停雨階段,安全系數(shù)有所回升。結(jié)合圖8、9,暴雨開始后,滑體體積突然明顯變小,體積降低率為28.4%;再結(jié)合圖10,在第4天時(shí)(降雨量最大),潛在滑動(dòng)面發(fā)生了較大的形狀改變,主要體現(xiàn)在滑動(dòng)面的長度和厚度均有較大幅度的變小,由此可以推斷失穩(wěn)邊坡發(fā)生了從整體失穩(wěn)向局部失穩(wěn)、從深層失穩(wěn)向淺層失穩(wěn)的轉(zhuǎn)變。由此可見,土質(zhì)邊坡淺層滑坡主要由強(qiáng)降雨引起,并在強(qiáng)降雨之初就會(huì)發(fā)生,當(dāng)降雨量減小時(shí),滑坡體積變大,破壞轉(zhuǎn)為深層。

    圖7 安全系數(shù)隨時(shí)間的變化曲線Fig.7 Curve of Safety Factor with Time

    圖8 滑塊體積隨時(shí)間的變化曲線Fig.8 Curve of Slippage Volume with Time

    從式(1)可知,基質(zhì)吸力對土體強(qiáng)度有很大的貢獻(xiàn),在降雨過程中安全系數(shù)下降正是由于基質(zhì)吸力的喪失所致。從圖10可以看出,隨著降雨的進(jìn)行,滑坡體基質(zhì)吸力下降幅度較大,且基質(zhì)吸力與安全系數(shù)的下降基本同步,暴雨對基質(zhì)吸力的下降具有決定性的影響。

    圖9 降雨條件下不同時(shí)刻滑坡體的形狀Fig.9 Shapes of Landside Mass in Different Times with Rainfall

    圖10 滑體范圍基質(zhì)吸力Fig.10 Curve of Matric Suction with Slice

    4 結(jié) 語

    (1)隨著降雨的進(jìn)行,地下水位從坡腳處開始抬升,雨水在邊坡坡腳大量積聚,使得土體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)大幅度降低,在坡角處有出現(xiàn)“小弧”滑動(dòng)的可能,從而容易產(chǎn)生局部失穩(wěn)。

    (2)隨著降雨的進(jìn)行,表層土體接近飽和并向內(nèi)部滲透,最大影響深度達(dá)12m,飽和帶垂直厚度最大達(dá)3.6m,停雨后表層土體體積含水量很快下降。體積含水量增加會(huì)降低土體的有效抗剪強(qiáng)度,從而降低土質(zhì)邊坡的安全系數(shù)。

    (3)降雨對邊坡的安全系數(shù)有較大影響,其下降幅度跟降雨強(qiáng)度密切相關(guān)。強(qiáng)降雨開始后,失穩(wěn)坡邊發(fā)生從整體失穩(wěn)向局部失穩(wěn)、從深層失穩(wěn)向淺層失穩(wěn)的轉(zhuǎn)變,即土質(zhì)邊坡淺層滑坡主要由強(qiáng)降雨引起,并在強(qiáng)降雨之初就會(huì)發(fā)生,當(dāng)降雨量減小時(shí),滑坡體積變大,破壞轉(zhuǎn)為深層。

    (4)隨著降雨的進(jìn)行,滑面基質(zhì)吸力下降幅度較大,且基質(zhì)吸力與安全系數(shù)的下降基本同步,強(qiáng)降雨對基質(zhì)吸力的下降具有決定性的影響。

    (5)花崗巖殘坡積土風(fēng)化程度強(qiáng),主要呈現(xiàn)砂土狀,在地表水作用下,邊坡極易失穩(wěn),因此在邊坡設(shè)計(jì)和施工過程中,應(yīng)注意做好防排水措施。

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