超長變截面鋁合金型材擠壓工藝研究

楊亞平

(中鋁西北鋁加工分公司，甘肅隴西748111)

隨著航空業(yè)的發(fā)展，飛機趨向大型化，所使用的鋁合金變截面型材定尺長度也越來越長，原來生產(chǎn)的XC6578產(chǎn)品定尺長度短(6500mm)，在20MN水壓機上用φ200mm擠壓筒可進行生產(chǎn)?，F(xiàn)該型材最終定尺長度要求為10800mm，加上型材的生產(chǎn)工藝余量和殘料長度，該型材需擠壓長度為12400mm，所需鑄錠尺寸為 φ192×830mm，超出了最大鑄錠允許長度700mm要求，在20MN擠壓機的最大擠壓筒φ200mm上按原來的方法生產(chǎn)無法滿足產(chǎn)品要求。也曾經(jīng)設想在現(xiàn)有的50MN擠壓機上的φ300mm擠壓筒上生產(chǎn)，但經(jīng)核算后不能滿足擠壓工藝要求，因此我們?nèi)試@目前生產(chǎn)變截面型材的20MN擠壓機進行了技術攻關。

變截面鋁合金型材是制作飛機機翼的關鍵部件，為保證超長變截面型材的順利供貨，根據(jù)我公司擠壓機生產(chǎn)實際，對生產(chǎn)XC6578超長變截面型材的擠壓工藝參數(shù)、主要擠壓工具的尺寸選擇、強度校核等方面進行了研究，成功的為用戶提供了超長變截面鋁合金型材，并實現(xiàn)了批量生產(chǎn)，保證了飛機關鍵材料的順利制作。

1 擠壓工藝的確定

在同一個擠壓筒上，一次同時擠壓兩個斷面積相差很大的型材，又必須同時保證大截面、小截面的力學性能和組織滿足技術要求，因此大、小截面的擠壓系數(shù)都選擇得合理是十分困難的。在制品截面積一定的情況下，擠壓系數(shù)選擇的是否合理歸根結底是擠壓筒選擇的是否合理。因此在現(xiàn)有φ200mm擠壓筒不能滿足定尺長度的情況下，需要重新確定合理的擠壓筒直徑。

1.1 擠壓筒內(nèi)徑尺寸選擇［1］

擠壓筒長度固定不變，為了選取合理的擠壓筒內(nèi)徑尺寸，首先要對與所需擠壓制品總長度相對應的鑄錠直徑進行計算，然后求出所需擠壓筒內(nèi)徑尺寸。

產(chǎn)品定尺長度為10800mm，其中大頭型材長度為290mm;工藝余量:基本型材部分800～1000mm，大頭型材部分500～600mm，其工藝余量取上限值;XC6578制品各段截面積尺寸:基本型材截面積為1214mm2，大頭型材截面積為7967mm2。

根據(jù)以上參數(shù)，求出壓出制品體積為:

式中:V——壓出制品總體積 mm3

V1——壓出基本型材體積 mm3

V2——壓出大頭型材體積 mm3

一個好的工藝，除了在技術上合理外，同時還必須考慮最佳經(jīng)濟效益，即盡可能減少廢料。當擠壓筒過大時，擠壓系數(shù)就會增加，則鑄錠長度就會縮短，幾何廢料也隨之增加。因此根據(jù)體積不變定律，在不考慮擠壓制品正公差的情況下，預選鑄錠長度為650mm，殘料長度45mm，可以計算出鑄錠直徑。其計算結果如下:

式中:V3——鑄錠的體積 mm3

V4——殘料的體積 mm3

F——所需鑄錠的面積 mm2

D——所需鑄錠的直徑 mm

通過上述鑄錠直徑的計算，確定選用鑄錠直徑212mm。根據(jù)所需鑄錠直徑，確定采用直徑為220mm的擠壓筒進行擠壓可滿足超長型材定尺長度。20MN擠壓機擠壓筒內(nèi)徑的允許范圍為150～225mm［2］，因此擠壓筒直徑選擇220mm未超出允許范圍值，是合理可行的。

1.2 擠壓系數(shù)校核

根據(jù)預選的鑄錠直徑和擠壓筒尺規(guī)格，對擠壓系數(shù)是否滿足其要求進行核算:

式中:λ1——基本型材擠壓系數(shù)

λ2——大頭型材擠壓系數(shù)

F0——擠壓筒截面積

F1——產(chǎn)品截面積

XC6578大頭部分和型材部分截面積比為6.6。

表1 大頭部分和型材部分λ的范圍［1］

大頭部分和型材部分λ的合理范圍見表1。

從λ1=31和λ2=5可知，擠壓系數(shù)滿足其工藝要求，所以其擠壓筒的選擇是合理的。

1.3 鑄錠長度

根據(jù)所選擠壓筒直徑φ220mm和擠壓系數(shù)，確定其鑄錠直徑為 φ21mm，綜合修正系數(shù) K= 1.14～1.2，選取K=1.16，基本殘料長度為40mm。

式中:L錠——鑄錠長度 mm

L型——基本型材的定尺長度 mm

L切頭——基本型材的工藝余量 mm

L頭——大頭型材的定尺長度 mm

L切尾——大頭型材的工藝余量 mm

λ型——基本型材的擠壓系數(shù)

λ頭——大頭型材的擠壓系數(shù)

H1——基本殘料 mm

K——綜合修正系數(shù)

由計算可知，XC6578制品的壓出長度為12400mm時需要鑄錠長度為680mm。擠壓筒允許的最大鑄錠長度為700mm，所需鑄錠長度680mm小于700mm，在鑄錠長度允許范圍內(nèi)，因此φ220mm擠壓筒選擇是合理可行的。

1.4 擠壓溫度和速度

由于XC6578是運輸機十分重要的受力構件，對組織和性能的要求很高，選用材料為高強度鋁合金2A12和7A04，此兩種合金的變形抗力較大，所需擠壓力較大;又因型材部分的擠壓系數(shù)較大，同時在擠壓生產(chǎn)中要更換模子，模子易冷卻，容易發(fā)生悶車現(xiàn)象;再之，為了控制大頭部分的粗晶環(huán)，基于上述原因宜采用高溫擠壓，其溫度參數(shù)見表2。

表2 擠壓溫度

變斷面型材尺寸精度較難控制，生產(chǎn)時為了保證制品的尺寸穩(wěn)定，擠壓時一定要嚴格控制擠壓速度，不能忽高忽低，速度控制見表3。為了保證靠近大截面型材的外形尺寸，在距離過渡區(qū)800～1000mm處開始緩慢減速，最好到過渡區(qū)是時速度降為零。擠壓開始時，開始應緩慢上壓，大頭流出?？浊胺€(wěn)定1～2分鐘，當大頭流出200～300mm以后可以用正常速度擠壓。目的是為了盡可能調(diào)整金屬流速使之均勻，防止近過渡區(qū)間隙不合格和壁厚拉薄(俗稱細脖)、局部波浪、硬彎等缺陷產(chǎn)生。

表3 擠壓速度

2 擠壓工具

通常型材用擠壓工具主要是指模子、擠壓筒、擠壓墊片和擠壓軸，此外尚有一些次要的工具或配件，如模支承、模墊、支承環(huán)、導路、墊片及模座等。擠壓工具在工作中承受著長時間的高溫、高壓、高摩擦，所以這些材料必須選用高級的耐熱合金鋼，這就使加工制造的成本費用較高。在選擇了合理擠壓工藝參數(shù)的情況下，考慮到最大限度地降低生產(chǎn)成本，除了重新設計制作擠壓筒、模套、墊片等工具外，決定采用現(xiàn)有擠壓軸、導路、模子等，使工模具費用降低到最低限度。

擠壓軸是用來傳遞主柱塞的壓力，迫使金屬在擠壓筒內(nèi)產(chǎn)生塑性變形，它在擠壓時承受很大的壓力。若設計、安裝偏心或使用不當，常產(chǎn)生彎曲變形和壓裂、折斷。擠壓軸的外徑與擠壓筒內(nèi)徑大小有關，對臥式擠壓機一般比筒內(nèi)徑小2～10mm左右。20MN擠壓機最大擠壓軸工作部分的直徑為φ195mm，有效工作長度900mm，擠壓軸直徑比擠壓筒直徑小25mm，超過了規(guī)定要求，因此，須對擠壓軸進行強度核算。

(1)擠壓軸穩(wěn)定性校核［2］

式中:

P臨界——計算的臨界彎曲應力N

E——材料的彈性模數(shù)，2.2×105MPa

Y——斷面慣性矩，對于圓斷面擠壓軸Y=πd4/ 64，d為擠壓軸直徑

μ0——系數(shù)，一般μ=0.5～2，當一端固定，另一端為半自由狀態(tài)時，選用1.5，因此這里取1.5

L0——擠壓軸有效工作長度mm

P臨界應大于擠壓機噸位的1～2倍，如果P臨界接近擠壓機的噸位，則軸易由于失去穩(wěn)定而彎曲。由計算知:P臨界遠大于2倍擠壓軸實際承受的最大壓力20MN，所以擠壓軸不會失去穩(wěn)定而發(fā)生彎曲。

(2)擠壓軸抗壓強度校核

擠壓軸可能因縱向的壓應力過大而引起破壞，因此還必須對軸的縱向壓應力進行校核，其計算結果σ'不應大于材料的許用壓應力〔σ許〕。

式中:

σ'——縱向壓應力MPa

P——擠壓軸承受的載荷N

A——擠壓軸的截面積mm2

ψ——許用應力的折減系數(shù)，與擠壓軸的柔度和材料有關，這里取0.9

3Cr2W8鋼材在400℃時，σb=1510MPa，許用應力選1000～1100MPa，計算結果σ'＜〔σ許〕，所以擠壓軸在擠壓中不會破裂。在生產(chǎn)中使用φ195mm的擠壓軸是完全可行的。

(3)縱向彎曲應力校核

由于擠壓軸與擠壓筒安裝得不可能完全同心(如圖1)，擠壓軸在工作時將受到一偏心載荷。因此在校核擠壓軸強度時，應同時考慮所受的縱向壓應力σ'和彎矩所引起的應力σ″，即:

σ=σ'+σ″

由彎度所產(chǎn)生的應力σ″用下式求得:

式中:W——截面模數(shù)，對實心軸為0.1d3，mm3

P——擠壓機的全壓力N

l——偏心距，最大可達擠壓筒與擠壓軸直徑之半，即l=(D0－d)/2

σ=σ'+σ″≈744.5+337.2≈1082(MPa)

令σ=1000MPa，由σ=σ'+σ″得

σ″=1000－745=255(MPa)

圖1

σ值接近〔σ許〕的最大值，當擠壓軸與擠壓筒的偏心達到最大值(12.5mm)時容易產(chǎn)生擠壓軸斷裂;經(jīng)核算，當擠壓軸與擠壓筒的偏心小于9.5mm時不容易產(chǎn)生擠壓軸斷裂。因此需要保證擠壓軸和擠壓筒的偏心度小于9.5mm。

3 生產(chǎn)應用情況

每次用φ195mm擠壓軸在φ220mm擠壓筒上擠壓型材前，首先要調(diào)整擠壓軸和擠壓筒之間的偏心，使偏心值小于9.5mm。其次擠壓尺寸偏差按上限控制，25mm和100mm處的間隙嚴格控制在技術要求的范圍內(nèi)。

擠壓后的型材再經(jīng)過熱處理、張力拉伸、型輥矯正以及手工矯正等生產(chǎn)工序后，型材制品的高、低倍組織、力學性能、以及表面質(zhì)量和外形尺寸完全滿足技術要求。

目前，生產(chǎn)的XC6578超長變截面型材工藝穩(wěn)定性好，已實現(xiàn)批量化大生產(chǎn)。

φ195mm擠壓軸5年來在φ200mm和φ220mm擠壓筒上不光承擔著生產(chǎn)變截面型材的任務，同時還擠壓其它型材和棒材產(chǎn)品，從來沒有發(fā)生過斷軸，經(jīng)多次測量未發(fā)現(xiàn)彎曲變形現(xiàn)象。

4 結論

通過上述工藝參數(shù)的計算，在不改變擠壓軸直徑、新增擠壓筒規(guī)格，調(diào)整好擠壓軸和擠壓筒之間的偏心，使其滿足小于9.5mm的要求，在20MN擠壓機上可實現(xiàn)批量生產(chǎn)超長變截面型材。

［1］鋁合金及其加工手冊王祝堂田榮璋主編中南工業(yè)大學出版1989年6月第494～496頁。682～684頁

［2］有色金屬工人技術理論教材輕合金管棒型線材生產(chǎn) 李西銘主編中華人民共和國有色金屬工業(yè)總公司職工教育教材編審辦公室第186，169～170頁