壓縮機(jī)管路振動(dòng)改造總結(jié)

潘仲高，張正勇，周學(xué)輝

（成都市博磊化工機(jī)械有限公司，四川成都 610047）

1 情況簡(jiǎn)介

河南濮陽(yáng)龍宇化工有限責(zé)任公司（以下簡(jiǎn)稱公司）于1989年和2003年先后從華西通用機(jī)器有限公司購(gòu)置了四臺(tái)甲醇循環(huán)壓縮機(jī)。其中，首批購(gòu)置的三臺(tái)循環(huán)機(jī)（以下簡(jiǎn)稱一、二、三號(hào)機(jī)），入口流量為29m3／min，曲軸轉(zhuǎn)速為375r／min。這三臺(tái)機(jī)從1991年投入使用以來(lái)，一直運(yùn)行平穩(wěn)正常。2003年，因擴(kuò)能改造的需要，又購(gòu)置了一臺(tái)循環(huán)機(jī)（以下簡(jiǎn)稱四號(hào)機(jī)），其入口流量為58m3／min，曲軸轉(zhuǎn)速為333r／min。

公司購(gòu)置四號(hào)機(jī)的初衷是準(zhǔn)備讓相對(duì)較大的四號(hào)機(jī)與一、二、三號(hào)機(jī)中的任何一臺(tái)小機(jī)一起運(yùn)行，這樣，一臺(tái)大機(jī)和兩臺(tái)小機(jī)可以互為備機(jī)，從而確保生產(chǎn)的穩(wěn)定和連續(xù)。

四臺(tái)循環(huán)機(jī)布置在同一廠房?jī)?nèi)，都通過(guò)安裝在廠房外的同一根進(jìn)氣集氣總管（φ530×20mm）吸氣，同一根排氣集氣總管（φ530×20mm）排氣。除此之外，還有兩臺(tái)轉(zhuǎn)換氣壓縮機(jī)也向排氣集氣總管排氣。

2 存在的問(wèn)題

2004年，四號(hào)機(jī)首次并入系統(tǒng)運(yùn)行，運(yùn)行過(guò)程中該機(jī)主機(jī)和管路均振動(dòng)較大；一、二、三號(hào)機(jī)原本運(yùn)行較平穩(wěn)，但在四號(hào)機(jī)并入運(yùn)行后，主機(jī)振動(dòng)加劇（曲軸箱內(nèi)響聲巨大，機(jī)身振動(dòng)幅度大），導(dǎo)致四號(hào)機(jī)不能和一、二、三號(hào)機(jī)中任何一臺(tái)壓縮機(jī)同時(shí)投入運(yùn)行。這樣，當(dāng)初購(gòu)置四號(hào)機(jī)的初衷無(wú)法實(shí)現(xiàn)，無(wú)法確保生產(chǎn)的穩(wěn)定和連續(xù)。新增四號(hào)機(jī)失去了使用價(jià)值，淪為無(wú)用閑置設(shè)備，與此相關(guān)的幾百萬(wàn)投入也相當(dāng)于打了水漂。

2005年，公司按照某交通大學(xué)壓縮機(jī)研究所提供的壓縮機(jī)減振方案，將一、二、三號(hào)機(jī)的排氣緩沖器容積加大，四號(hào)機(jī)新增兩個(gè)較大容積的進(jìn)排氣緩沖器。

改造后，壓縮機(jī)主機(jī)振動(dòng)有所降低，但又引起布置在廠房外的進(jìn)、排氣集氣總管振動(dòng)加劇，試運(yùn)行一段時(shí)間后多處管卡振裂，同時(shí)各循環(huán)機(jī)電流波動(dòng)顯著增加（與四號(hào)機(jī)相鄰的三號(hào)機(jī)電流由26A左右變?yōu)?0～32A），各機(jī)氣缸排氣溫度也有所升高（氣缸原設(shè)計(jì)排氣溫度50℃，現(xiàn)為65℃）。結(jié)果證實(shí)，改造沒(méi)有達(dá)到預(yù)期目的，四號(hào)機(jī)仍然不能和一、二、三號(hào)機(jī)中任何一臺(tái)機(jī)同時(shí)投入運(yùn)行，因此該改造方案沒(méi)有成功。

隨后公司應(yīng)該研究所要求，又在各緩沖器進(jìn)排氣口加孔板。經(jīng)過(guò)改造后，廠房外排氣集氣總管振動(dòng)幅度有所降低，但不顯著，且各壓縮機(jī)打氣量又降低了許多（一二三號(hào)循環(huán)機(jī)原設(shè)計(jì)入口流量29m3／min，現(xiàn)實(shí)測(cè)值29m3／min；四號(hào)循環(huán)機(jī)原設(shè)計(jì)入口流量58m3／min，現(xiàn)實(shí)測(cè)值48m3／min），這種方案仍不理想。

2006年，公司又委托國(guó)內(nèi)某大型壓縮機(jī)生產(chǎn)廠家提供改造方案，在廠房外進(jìn)氣集氣總管東西走向和南北走向相交處加一較大容積的減振緩沖器，同時(shí)取出進(jìn)氣集氣總管中的孔板，改良各處管線布置。

改造后，進(jìn)氣集氣總管的振動(dòng)有所降低，設(shè)備基本能平穩(wěn)運(yùn)行。排氣集氣總管稍有振動(dòng)，但能正常運(yùn)行。

后因公司造氣系統(tǒng)不穩(wěn)定，導(dǎo)致進(jìn)入循環(huán)機(jī)的氣體介質(zhì)變化較大。當(dāng)介質(zhì)中氫氣濃度降幅較大時(shí)（容積比小于20%），廠外排氣集氣總管振動(dòng)加劇。經(jīng)過(guò)對(duì)該管多處加強(qiáng)支撐固定后，該總管振動(dòng)有所降低；但四號(hào)機(jī)排氣口處的緩沖器振動(dòng)卻顯著加劇，甚至出現(xiàn)很明顯的晃動(dòng)。與四號(hào)機(jī)相鄰的三號(hào)機(jī)主機(jī)也因?yàn)榕艢鈮毫Σ▌?dòng)太大，導(dǎo)致壓縮機(jī)壓比周期性增大，壓縮機(jī)所受活塞力嚴(yán)重超過(guò)設(shè)計(jì)值且極不均勻，引起三號(hào)機(jī)劇烈振動(dòng)，因此三號(hào)機(jī)也無(wú)法正常開啟。一、二號(hào)循環(huán)機(jī)雖能開啟但曲軸箱內(nèi)響聲變大，機(jī)身振動(dòng)變大，電流波動(dòng)變大，由26A左右變?yōu)?0～32A。進(jìn)氣集氣總管的振動(dòng)較小，處于正常值，當(dāng)介質(zhì)變化時(shí)該管振動(dòng)不發(fā)生明顯變化。結(jié)果顯示，該方案也未根本改善管路振動(dòng)的情況，系統(tǒng)仍不能正常運(yùn)行。

3 原因分析

后來(lái)該公司聽說(shuō)成都市博磊化工機(jī)械有限公司有管路振動(dòng)改造方面的豐富經(jīng)驗(yàn)，遂邀請(qǐng)我公司技術(shù)人員到現(xiàn)場(chǎng)分析原因，尋找改善振動(dòng)的良策。

3.1 壓縮振動(dòng)的原因分析

壓縮機(jī)主機(jī)和管路振動(dòng)一般有以下兩個(gè)原因：一是由于運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)的動(dòng)力平衡性差或基礎(chǔ)設(shè)計(jì)不當(dāng)而引起；二是由于氣流脈動(dòng)引起，這是由于活塞式壓縮機(jī)主機(jī)吸排氣的間歇性，使管內(nèi)氣流壓力和速度呈周期性變化，氣流產(chǎn)生脈動(dòng)，氣流脈動(dòng)激發(fā)管道振動(dòng)，而管道振動(dòng)反過(guò)來(lái)又會(huì)引起主機(jī)振動(dòng)。

運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)的動(dòng)力平衡性差或基礎(chǔ)設(shè)計(jì)不當(dāng)會(huì)引起壓縮機(jī)機(jī)體振動(dòng)，換句話說(shuō)，壓縮機(jī)機(jī)體的振動(dòng)主要由不平衡慣性力、慣性力矩的大小和方向的周期性變化等原因引起。首先，我們來(lái)分析一下壓縮機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中的作用力情況（圖1），活塞力P沿著活塞、活塞桿、十字頭傳給十字頭銷。十字頭銷中心受到活塞力P和往復(fù)慣性力I的作用。P和I都作用于氣缸中心線上。兩個(gè)力的合力為P′，即P′＝P＋I(xiàn)。

同時(shí)，往復(fù)慣性力和活塞力的合力又可分解為N和PC，即P＝N＋PC。

N垂直于十字頭滑道，是側(cè)向力。PC為作用于連桿方向上的連桿力。PC通過(guò)連桿傳遞到曲柄銷中心，對(duì)主軸頸構(gòu)成力矩M。M為阻力矩，阻力矩與曲軸產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)力矩平衡。PC同時(shí)產(chǎn)生兩個(gè)分力P′和N′，N′與十字頭側(cè)向力N大小相等，方向相反，形成力偶，稱之為傾覆力矩。傳到基礎(chǔ)上，由基礎(chǔ)承受。

圖1 臥式壓縮機(jī)作用力示意圖

P″＝P′＝P＋I(xiàn)作用在氣缸上的工藝氣體壓力沿著連續(xù)部位傳到機(jī)身，方向與P′相反，最后作用在軸頸上只有I。可見(jiàn)，工藝氣體的壓力在壓縮機(jī)內(nèi)部得到平衡。以上分析表明，作用在主軸頸上的力有往復(fù)慣性力I、旋轉(zhuǎn)慣性力Ir和傾覆力矩，壓縮機(jī)受到這些力的共同作用而產(chǎn)生振動(dòng)。如果這些力不平衡或者基礎(chǔ)設(shè)計(jì)強(qiáng)度不夠，產(chǎn)生的振動(dòng)必然會(huì)影響到出口管路。

就本設(shè)備而言是臥式兩列往復(fù)壓縮機(jī)，曲拐錯(cuò)角為180°。從理論上講，當(dāng)相對(duì)列往復(fù)質(zhì)量相同時(shí)，相對(duì)列產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)慣性力大小相等，方向相反，總旋轉(zhuǎn)慣性力相互平衡；往復(fù)慣性力中，一階往復(fù)慣性力大小相等，方向相反，相互平衡，總的一階往復(fù)慣性力等于0；計(jì)算得知，各列二階往復(fù)慣性力的大小為一階往復(fù)慣性力的1／6。因此，對(duì)于四號(hào)機(jī)來(lái)說(shuō)，其運(yùn)行產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)慣性力矩、一階往復(fù)慣性力矩、二階往復(fù)慣性力和傾覆力矩由基礎(chǔ)承擔(dān)。理論計(jì)算的結(jié)論是，四號(hào)機(jī)相對(duì)列往復(fù)質(zhì)量基本相等，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際觀察，該壓縮機(jī)機(jī)體振動(dòng)位移較小，說(shuō)明基礎(chǔ)能夠滿足壓縮機(jī)運(yùn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的力和力矩的要求。因此，壓縮機(jī)機(jī)體的振動(dòng)不是出口管路振動(dòng)的主要原因。

很明顯，目前該壓縮機(jī)主機(jī)和管路振動(dòng)是因?yàn)闅饬髅}動(dòng)引起的。要想從根本上解決此問(wèn)題，關(guān)鍵是看如何減輕氣流脈動(dòng)。減輕氣流脈動(dòng)一般從兩方面著手：一是合理地設(shè)計(jì)管系；二是采取適當(dāng)?shù)南翊胧?/p>

合理設(shè)計(jì)管系主要是在管路設(shè)計(jì)時(shí)，使所設(shè)計(jì)的管路長(zhǎng)度避開共振區(qū)，使壓縮機(jī)激振頻率、管路的固有頻率、管內(nèi)氣柱固有頻率錯(cuò)開，以防產(chǎn)生共振；同時(shí)合理設(shè)計(jì)和布置彎管和異徑管，以減少管內(nèi)氣體對(duì)管路的激振，從而減小管路振動(dòng)。

理論和實(shí)踐證明，在管系設(shè)計(jì)合理的情況下，壓力不均勻度一般不會(huì)超過(guò)4%，壓縮機(jī)主機(jī)和管路振動(dòng)會(huì)在許可范圍內(nèi)。但目前公司壓縮機(jī)壓力不均勻度遠(yuǎn)超過(guò)4%，且管路振動(dòng)劇烈，證明原管系設(shè)計(jì)不合理，原消振措施也沒(méi)到位。

3.2 對(duì)該機(jī)組振動(dòng)的分析及減振措施

通過(guò)對(duì)之前幾種改造方案的研究、現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況的調(diào)研以及詳細(xì)的理論計(jì)算，我們認(rèn)為造成目前這種狀況是因?yàn)榕艢饧瘹饪偣苤袣庵逃蓄l率與壓縮機(jī)激振頻率相近，產(chǎn)生了共振。

壓縮機(jī)管路的劇烈振動(dòng)，一般是由于產(chǎn)生了共振，而產(chǎn)生共振的原因一般有以下兩種。

（1）壓縮機(jī)激振頻率與管內(nèi)氣柱固有頻率相近。管路系統(tǒng)內(nèi)所容納的氣體叫氣柱。它是一個(gè)有質(zhì)量、有彈性的振動(dòng)系統(tǒng)，有其固有頻率。由于活塞式壓縮機(jī)吸排氣的周期性，使氣體壓力產(chǎn)生脈動(dòng)，當(dāng)氣柱的自振頻率與壓縮機(jī)吸排氣所產(chǎn)生的干擾頻率接近或相等時(shí)，管路便會(huì)產(chǎn)生共振，即氣柱共振。

（2）壓縮機(jī)激振頻率與管路的固有頻率相近。由管子、管件構(gòu)成的管路本身也是一個(gè)彈性系統(tǒng)，有它的固有頻率。當(dāng)此固有頻率與壓縮機(jī)吸排氣所形成的干擾頻率接近或相等時(shí)，也會(huì)產(chǎn)生共振現(xiàn)象，叫機(jī)械共振。

第二種原因造成的共振解決起來(lái)相對(duì)容易一些。一般做法是將管路支撐位置改變或加強(qiáng)管路的支撐。這樣就改變了管路的固有頻率，避免了管路的固有頻率與前兩種頻率相近而產(chǎn)生共振。

第一種原因造成的共振有以下幾個(gè)現(xiàn)象。

（1）壓縮機(jī)進(jìn)、排氣管路中的壓力變化較大（這點(diǎn)可以從安裝在管路上的壓力表指針的擺動(dòng)來(lái)觀察）。

（2）由于進(jìn)排氣壓力變化，壓縮機(jī)所耗功率隨之變化，導(dǎo)致驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)的電機(jī)電流波動(dòng)較大（這點(diǎn)可以通過(guò)驅(qū)動(dòng)電機(jī)的電流指針的變化來(lái)觀察）。

（3）這類共振無(wú)法通過(guò)管路支撐位置的改變而消除，相反，過(guò)度加強(qiáng)管路支撐后從表面現(xiàn)象看該段管路振動(dòng)幅度會(huì)減小，但因其共振產(chǎn)生的激振力仍然在不斷沖擊管路支撐，壓縮機(jī)長(zhǎng)期運(yùn)行后會(huì)將部分管卡振裂，導(dǎo)致支撐振松；同時(shí)，由于該段管路的牢牢支撐，其蘊(yùn)涵的波動(dòng)能量無(wú)法得到有效宣泄，前面的振動(dòng)波和后面產(chǎn)生的振動(dòng)波相互疊加，這樣會(huì)加劇管內(nèi)壓力的波動(dòng)，從而導(dǎo)致管系中原來(lái)不振動(dòng)的部分開始振動(dòng)。

從現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行情況來(lái)看，當(dāng)四號(hào)機(jī)開啟時(shí)，安裝在管路上的各壓力表指針擺動(dòng)幅度變大，這證明各壓縮機(jī)進(jìn)、排氣管路中的壓力變化加大了。同時(shí)各驅(qū)動(dòng)電機(jī)的電流指針擺動(dòng)幅度也加大了，這更進(jìn)一步證明了上面的結(jié)論。

事實(shí)上，當(dāng)排氣集氣總管振動(dòng)幅度加劇時(shí)，與該管段相連的三號(hào)機(jī)因電機(jī)超功率且電流波動(dòng)大而無(wú)法正常開啟，同時(shí)一、二號(hào)壓縮機(jī)的電機(jī)電流波動(dòng)也變大，但仍能正常運(yùn)行，三臺(tái)壓縮機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)格一樣，而前兩臺(tái)壓縮機(jī)出口管的壓力波動(dòng)遠(yuǎn)小于與三號(hào)機(jī)相連的管段，這說(shuō)明氣柱共振發(fā)生在與三號(hào)循環(huán)機(jī)相連的管段中。

事實(shí)證明當(dāng)廠外排氣集氣總管振動(dòng)加劇時(shí)，采用多處加強(qiáng)支撐固定的辦法，該總管振動(dòng)顯著降低；但四號(hào)機(jī)的排氣緩沖器振動(dòng)卻顯著加大，這說(shuō)明加強(qiáng)管道的支撐反而加劇了管內(nèi)壓力的波動(dòng)，導(dǎo)致原來(lái)運(yùn)行較為平穩(wěn)的四號(hào)機(jī)排氣緩沖器出現(xiàn)了異常的擺動(dòng)。

由此看來(lái)，引起管路振動(dòng)的原因是第一種：即排氣集氣總管中的氣柱固有頻率與壓縮機(jī)激振頻率相近，氣柱與壓縮機(jī)激振源產(chǎn)生了共振。

實(shí)際情況表明，處于排氣集氣總管中的氣柱固有頻率開始時(shí)還沒(méi)有在壓縮機(jī)激振頻率的共振區(qū)，隨著氣體介質(zhì)的變化，排氣集氣總管中的氣柱固有頻率也相應(yīng)變化，當(dāng)這種變化達(dá)到一定程度時(shí)，氣柱固有頻率就進(jìn)入了壓縮機(jī)激振頻率的共振區(qū)。這同計(jì)算結(jié)果相吻合：在正常的工況下，壓縮機(jī)壓縮的介質(zhì)氫氣含量較高，計(jì)算出該段氣柱的激振頻率為22Hz，其一階共振管長(zhǎng)為5.03～7.55m，二階共振管長(zhǎng)為10～15m，而該段氣柱的長(zhǎng)度為19m，還沒(méi)有處在共振區(qū)；在較差的工況下，壓縮機(jī)壓縮的介質(zhì)二氧化碳含量較多，計(jì)算出該段氣柱的激振頻率為22Hz，其一階共振管長(zhǎng)為6.5～9.74m，二階共振管長(zhǎng)為13.47～20.2m，而該段氣柱此時(shí)剛好處在其二階共振區(qū)。見(jiàn)表1。

表1 共振管長(zhǎng)計(jì)算表

另外，兩種循環(huán)機(jī)的轉(zhuǎn)速不同也會(huì)加劇該管系的振動(dòng)，這是因?yàn)檗D(zhuǎn)速不同的壓縮機(jī)無(wú)法完全通過(guò)異步開啟壓縮機(jī)避開共振，這樣可能會(huì)周期性地出現(xiàn)兩種壓縮機(jī)同時(shí)向排氣集氣總管排氣和同時(shí)不向排氣集氣總管排氣的情況，從而加大排氣集氣總管中的壓力波動(dòng)。

理論計(jì)算結(jié)果表明，如果將四號(hào)機(jī)轉(zhuǎn)速改為375r／min，兩種壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速相同后，該管系的振動(dòng)會(huì)適當(dāng)降低一些，但仍然不會(huì)從根本上解決排氣集氣總管振動(dòng)問(wèn)題。該結(jié)果也可以從實(shí)際運(yùn)行的狀況得到驗(yàn)證：在剛開四號(hào)機(jī)時(shí)，氣體介質(zhì)較輕（即氫氣含量較高時(shí)），該排氣集氣總管振動(dòng)較小，系統(tǒng)可以正常運(yùn)轉(zhuǎn)；而當(dāng)氣體介質(zhì)的密度變大時(shí)，該排氣集氣總管的振動(dòng)隨著變大。這表明，后一種情況下的振動(dòng)變大與壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速?zèng)]有直接關(guān)系。

從當(dāng)初壓縮機(jī)生產(chǎn)廠家提供的改造方案來(lái)看，在進(jìn)氣集氣總管適當(dāng)位置加一適當(dāng)容積的緩沖器后，無(wú)論壓縮氣體介質(zhì)怎么變化，其振動(dòng)幅度變化都很小，這說(shuō)明不同轉(zhuǎn)速的壓縮機(jī)是可以共用一根進(jìn)／排氣集氣總管的。

如果要將四號(hào)機(jī)轉(zhuǎn)速改為375r／min，這種方案不但投資較大，而且改動(dòng)后該壓縮機(jī)的運(yùn)行情況會(huì)變差。首先，因?yàn)檗D(zhuǎn)速增加后，活塞的平均速度超過(guò)許用值時(shí)，其易損件使用壽命會(huì)顯著縮短。其次，轉(zhuǎn)速增加后，壓縮機(jī)所耗的功率增加，需要新增功率較大的電機(jī)，而且電機(jī)基礎(chǔ)也要做相應(yīng)的改動(dòng)。第三，轉(zhuǎn)速增加后，壓縮機(jī)動(dòng)力平衡性會(huì)降低，壓縮機(jī)的主機(jī)振動(dòng)會(huì)加劇。

4 解決方案

結(jié)合以上分析，經(jīng)過(guò)周密計(jì)算，我們提出以下解決方案：

在排氣集氣總管中間適當(dāng)位置加一適當(dāng)容積的緩沖器，隔斷該管內(nèi)氣柱，從而改變其固有頻率；同時(shí)將一號(hào)和二號(hào)兩臺(tái)循環(huán)機(jī)的排氣集氣總管改為直接進(jìn)入合成氣混合罐，并適當(dāng)改變管路走向。

計(jì)算結(jié)果表明，加緩沖器后，排氣集氣總管內(nèi)氣柱一階共振理論長(zhǎng)度為9.12～13.68m，二階共振理論長(zhǎng)度為27.4～40.7m，與該段氣柱實(shí)際長(zhǎng)度19m相差較多，該管段氣柱避開了共振區(qū)。見(jiàn)表2。

表2 共振管長(zhǎng)計(jì)算表

緩沖器放置在原排氣集氣總管東西走向和南北走向相交處，見(jiàn)圖2。

圖2 管路改造圖

緩沖器可以減小氣體在排氣集氣總管內(nèi)的壓力波動(dòng)，而且可以減小排氣集氣總管轉(zhuǎn)彎處的激振力。計(jì)算表明，緩沖器的容積應(yīng)大于15.2m3。其進(jìn)排氣通徑和緩沖器直徑同原來(lái)所加吸氣緩沖器，管口方位按現(xiàn)場(chǎng)管路走向做適當(dāng)調(diào)整。緩沖器的進(jìn)氣管由原排氣集氣總管延伸而至，中間設(shè)彎頭，緩沖器的排氣管與合成氣混合罐相連，中間設(shè)彎頭，其設(shè)計(jì)壓力不小于5.9MPa，設(shè)計(jì)溫度不小于100℃。

5 改造效果

公司于2010年3月開始實(shí)施改造，5月改造完成。2012年5月，我們派技術(shù)人員對(duì)該公司進(jìn)行了回訪，從現(xiàn)在系統(tǒng)運(yùn)行的情況來(lái)看，改造非常成功。電流波動(dòng)、打氣量、振動(dòng)情況等都得到了極大改善。

經(jīng)過(guò)改造達(dá)到了以下效果。

（1）將排氣集氣總管的振動(dòng)降到1.8mm（許可值2.35mm），四號(hào)機(jī)排氣緩沖器的振動(dòng)幅度降低到1.5mm以下。

（2）大大降低了各循環(huán)機(jī)主機(jī)的振動(dòng)。各循環(huán)機(jī)主機(jī)振動(dòng)是由于排氣集氣總管中的氣體壓力波動(dòng)大，導(dǎo)致氣體的壓縮比時(shí)大時(shí)小，活塞力時(shí)大時(shí)小，這種運(yùn)行工況的不穩(wěn)定性，導(dǎo)致主機(jī)振動(dòng)加大。

（3）提高了壓縮機(jī)易損件使用壽命。氣閥使用壽命延長(zhǎng)了一個(gè)多月。

（4）降低了各循環(huán)機(jī)的電流波動(dòng)幅度?，F(xiàn)運(yùn)行電流一般保持在25～27A，基本接近壓縮機(jī)原廠設(shè)計(jì)指標(biāo)。但因氣體介質(zhì)成分變化引起的循環(huán)機(jī)電流波動(dòng)沒(méi)法通過(guò)此方法降低，因?yàn)閴嚎s介質(zhì)的絕熱指數(shù)K值的變化會(huì)使壓縮機(jī)所耗功率隨著變化，從而導(dǎo)致電流波動(dòng)。

（5）提高和穩(wěn)定了各循環(huán)機(jī)的打氣量。一、二、三號(hào)循環(huán)機(jī)的入口流量穩(wěn)定在29m3／min以上，四號(hào)循環(huán)機(jī)的入口流量穩(wěn)定在58m3／min以上，均達(dá)到了當(dāng)初設(shè)計(jì)要求。因?yàn)樵趬嚎s機(jī)氣缸缸徑一定的情況下，壓縮機(jī)的打氣量近似地與壓縮比成反比。當(dāng)排氣集氣總管中的氣體壓力減小后，管內(nèi)氣體壓力損失減少，平均壓縮比會(huì)降低，壓縮機(jī)無(wú)用功耗減少，相當(dāng)于單位功耗的打氣量提高了。

同時(shí)，因?qū)⒁弧⒍?hào)機(jī)共用的排氣管改為單獨(dú)進(jìn)入合成氣混合罐，從而避免了四臺(tái)循環(huán)機(jī)共用一根集氣管，不但減輕了原四機(jī)共用排氣集氣總管造成的振動(dòng)，也減輕了一、二號(hào)機(jī)共用排氣管的振動(dòng)。

實(shí)踐證明，我們給該公司所設(shè)計(jì)的減振方案完全達(dá)到了有效減輕振動(dòng)的效果，公司的閑置設(shè)備得到了有效利用，盤活了資產(chǎn)，提高了企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。該項(xiàng)目還被評(píng)為該公司技術(shù)創(chuàng)新一等獎(jiǎng)，參與該項(xiàng)目改造的相關(guān)人員得到了總公司河南煤業(yè)化工集團(tuán)的嘉獎(jiǎng)。公司上下對(duì)我們的改造給予極高評(píng)價(jià)。