超大型平臺(tái)安裝試驗(yàn)研究＊——以荔灣3－1氣田中心平臺(tái)為例

李 達(dá) 易 叢 白雪平

（中海油研究總院）

超大型平臺(tái)安裝試驗(yàn)研究＊
——以荔灣3－1氣田中心平臺(tái)為例

李 達(dá) 易 叢 白雪平

（中海油研究總院）

以荔灣3－1氣田中心平臺(tái)導(dǎo)管架和組塊安裝設(shè)計(jì)為例，分析了超大型導(dǎo)管架和平臺(tái)組塊安裝設(shè)計(jì)及安裝實(shí)施過程中的關(guān)鍵風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)，針對(duì)這些風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)，采用水池模型試驗(yàn)方法進(jìn)行了驗(yàn)證。對(duì)于基本設(shè)計(jì)結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果之間由于尺度效應(yīng)造成的差異，進(jìn)行了模型尺度的數(shù)值分析以保證設(shè)計(jì)成果的可靠性。本文提出的超大型平臺(tái)安裝設(shè)計(jì)的技術(shù)流程，對(duì)于后續(xù)超大型深水平臺(tái)安裝方案的設(shè)計(jì)具有借鑒意義。

超大型平臺(tái) 安裝設(shè)計(jì) 模型試驗(yàn) 模型尺度數(shù)值分析 荔灣3－1氣田

隨著海洋深水油氣田的陸續(xù)開發(fā)，海洋平臺(tái)逐漸向大型化和超大型化發(fā)展。超大型平臺(tái)因?yàn)槌叽绱?、質(zhì)量大，安裝時(shí)對(duì)施工機(jī)具的要求高，施工船舶的可選擇余地小，因此，超大型導(dǎo)管架和平臺(tái)組塊的安裝設(shè)計(jì)成為挑戰(zhàn)。南海深水天然氣開發(fā)項(xiàng)目是中國海油一個(gè)里程碑式的大型油氣田開發(fā)工程項(xiàng)目，該項(xiàng)目包括一座超大型平臺(tái)（荔灣3－1氣田中心平臺(tái)）的安裝設(shè)計(jì)[1－2]。本文以荔灣3－1氣田中心平臺(tái)安裝設(shè)計(jì)為例，分析了超大型平臺(tái)導(dǎo)管架和組塊安裝設(shè)計(jì)及安裝實(shí)施過程中的關(guān)鍵風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)，針對(duì)這些風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)，采用了水池模型試驗(yàn)的方法來驗(yàn)證設(shè)計(jì)成果。對(duì)于基本設(shè)計(jì)結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果由于尺度效應(yīng)造成的差異，進(jìn)行了模型尺度的數(shù)值分析，找出了模型試驗(yàn)與數(shù)值分析產(chǎn)生差異的原因，達(dá)到了模型試驗(yàn)與數(shù)值分析互相驗(yàn)證的目的。通過總結(jié)歸納，提出了大型平臺(tái)安裝設(shè)計(jì)的技術(shù)流程，即數(shù)值分析—模型試驗(yàn)—模型尺度數(shù)值分析，對(duì)于后續(xù)超大型深水平臺(tái)安裝方案的設(shè)計(jì)具有借鑒意義。

1 超大型平臺(tái)安裝設(shè)計(jì)

荔灣3－1氣田中心平臺(tái)導(dǎo)管架和組塊均為超大型結(jié)構(gòu)物，而且是在南海惡劣海況下進(jìn)行安裝作業(yè)，因此，其安裝設(shè)計(jì)就顯得尤為重要。荔灣3－1氣田中心平臺(tái)超大型導(dǎo)管架和組塊浮托法安裝設(shè)計(jì)工作見表1、2。

由于荔灣3－1氣田中心平臺(tái)安裝設(shè)計(jì)中部分做法是業(yè)界首次嘗試，在自主設(shè)計(jì)過程中無章可循，即使經(jīng)過大量的數(shù)值分析，仍然存在一些潛在的風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)：①導(dǎo)管架下水軌跡是否與設(shè)計(jì)出入太大；導(dǎo)管架在下水過程中的受力過大是否使駁船無法接受。②世界上第一套深水浮托系泊系統(tǒng)的強(qiáng)度是否可靠。③長距離組塊拖航運(yùn)輸是否安全。④荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊是現(xiàn)今為止導(dǎo)管架上承載最重的組塊，導(dǎo)管架腿受力分配不平衡，單腿垂直受力過大，是否使結(jié)構(gòu)無法承受；對(duì)接緩沖裝置（LMU）和組塊支撐單元（DSU）的水平和垂直剛度等設(shè)計(jì)參數(shù)選擇是否合理。

表1 荔灣3－1氣田中心平臺(tái)超大型導(dǎo)管架安裝設(shè)計(jì)工作

表2 荔灣3－1氣田中心平臺(tái)超大型組塊浮托法安裝設(shè)計(jì)工作

在基本設(shè)計(jì)階段，需要進(jìn)行荔灣3－1氣田中心平臺(tái)導(dǎo)管架和平臺(tái)組塊安裝的數(shù)值分析，以確保在平臺(tái)安裝過程中，駁船、導(dǎo)管架和平臺(tái)組塊的整體安全?？紤]到平臺(tái)導(dǎo)管架和組塊均為超大型結(jié)構(gòu)物，在安裝過程中存在諸多的風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)，進(jìn)行海洋工程水池模型試驗(yàn)，以驗(yàn)證安裝數(shù)值模擬結(jié)果的可靠性。針對(duì)由于尺度效應(yīng)造成的模型試驗(yàn)與基本設(shè)計(jì)階段數(shù)值分析結(jié)果不一致的情況，探索差異產(chǎn)生的原因，并進(jìn)行模型尺度的數(shù)值分析，即對(duì)試驗(yàn)所采用的模型進(jìn)行1∶1建模并進(jìn)行數(shù)值分析以保證設(shè)計(jì)的可靠性。

2 模型試驗(yàn)研究

本次水池模型試驗(yàn)是在上海交通大學(xué)海洋工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，模型縮尺比為1∶50。制作與模擬的模型包括：不銹鋼制下水導(dǎo)管架模型1只，鋼制浮托用導(dǎo)管架模型1只，木制駁船模型（包括搖臂）1艘，導(dǎo)管架平臺(tái)的上部組塊模型1套，截?cái)嗨畹南挡聪到y(tǒng)模型2套，組塊支撐及連接機(jī)構(gòu)（對(duì)接緩沖裝置8只，組塊支撐單元10只）模型1套，護(hù)舷（橫向護(hù)舷2只，縱向護(hù)舷2只）模型1套。試驗(yàn)所用的海洋工程水池有大面積可升降假底，可在0～5 m水深范圍內(nèi)任意調(diào)節(jié)。水深的模擬通過調(diào)節(jié)可升降的假底來實(shí)現(xiàn)。在浮托安裝試驗(yàn)中，考慮到流速的模擬和錨泊系統(tǒng)布置問題，采用截?cái)嗨顏磉M(jìn)行系泊系統(tǒng)模擬。

根據(jù)船舶或海洋結(jié)構(gòu)物在水中運(yùn)動(dòng)時(shí)的相似法則[3]，保持實(shí)體與模型之間的傅汝德數(shù)和斯托哈數(shù)相等，而通常忽略粘性的影響，即滿足兩者的重力相似和慣性相似，因此

式中：V、L、T分別為速度、特征線尺度、主要周期；下標(biāo)m、s分別表示模型和實(shí)體。根據(jù)上述相似法則制作模型并處理采集到的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

本次平臺(tái)安裝設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)包括導(dǎo)管架滑移下水、浮托安裝系泊系統(tǒng)、組塊浮托對(duì)接和平臺(tái)組塊拖航運(yùn)動(dòng)。

2.1 導(dǎo)管架滑移下水

在駁船尾部加裝助推裝置，在靜水狀態(tài)下進(jìn)行下水試驗(yàn)。首先在滑軌上涂潤滑油，將導(dǎo)管架固定在正確的位置，解除導(dǎo)管架的固定繩索，準(zhǔn)備就緒后打開助推裝置，給導(dǎo)管架初始力，導(dǎo)管架開始滑動(dòng)直至搖臂反轉(zhuǎn)，導(dǎo)管架入水后根據(jù)自身浮力調(diào)整到平浮狀態(tài)，整個(gè)下水試驗(yàn)結(jié)束。下水試驗(yàn)共2次，主要測(cè)試的內(nèi)容包括導(dǎo)管架的6個(gè)自由度運(yùn)動(dòng)和2個(gè)搖臂在下水整個(gè)過程中提供的反力。

利用數(shù)值分析和模型試驗(yàn)等方法對(duì)導(dǎo)管架滑移下水過程中關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行了分析，結(jié)果列于表3。從表3可以看出，模型試驗(yàn)與基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析結(jié)果相差較大，主要體現(xiàn)在搖臂反力和滑移時(shí)間上。不同尺度對(duì)導(dǎo)管架下水滑移時(shí)間和受力影響較大，這是由于實(shí)體與模型的雷諾數(shù)不一致而導(dǎo)致導(dǎo)管架在滑移下水過程中的粘性力不同所致，但模型試驗(yàn)與模型尺度數(shù)值分析結(jié)果較為接近，這在一定程度上驗(yàn)證了滑移下水模型尺度數(shù)值分析的可靠性。因此，有必要對(duì)導(dǎo)管架滑移下水過程進(jìn)行模型尺度的數(shù)值分析，規(guī)避因尺度因素造成導(dǎo)管架滑移下水過程中的粘性力的差異。

表3 荔灣3－1氣田中心平臺(tái)導(dǎo)管架滑移下水過程中關(guān)鍵參數(shù)分析結(jié)果

2.2 浮托安裝系泊系統(tǒng)

當(dāng)駁船到達(dá)導(dǎo)管架所在海域附近時(shí)，需要等待合適的環(huán)境條件，駁船在等待期間需布置定位系泊系統(tǒng)。系泊系統(tǒng)要具備抵御一定環(huán)境條件的能力，設(shè)計(jì)時(shí)考慮風(fēng)、浪、流同向，可滿足作業(yè)月份90%以上的可作業(yè)概率。荔灣3－1氣田中心平臺(tái)駁船系泊系統(tǒng)模型試驗(yàn)環(huán)境條件見表4。不規(guī)則波浪作用下的系泊系統(tǒng)模型試驗(yàn)考慮3個(gè)浪向（橫浪、斜浪和迎浪），試驗(yàn)主要測(cè)試的內(nèi)容包括駁船6個(gè)自由度運(yùn)動(dòng)和系泊系統(tǒng)每根系泊纜的頂端拉力。荔灣3－1氣田中心平臺(tái)浮托安裝系泊系統(tǒng)布置如圖1所示，船舯和船艉的左右舷各有2根系泊纜（需要指出的是，隨著操作水平的提高，在安裝實(shí)施階段可以考慮把船舯的系泊纜調(diào)整到船艏，在進(jìn)船時(shí)使用快速脫鉤裝置快速切換到船舯以方便進(jìn)船。），便于船艏進(jìn)入導(dǎo)管架。

表4 荔灣3－1氣田中心平臺(tái)駁船系泊系統(tǒng)模型試驗(yàn)環(huán)境條件

圖1 荔灣3－1氣田中心平臺(tái)浮托安裝系泊系統(tǒng)布置圖

采用模型試驗(yàn)與基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析2種方法得到的荔灣3－1氣田中心平臺(tái)系泊系統(tǒng)的系泊力列于圖2（其中7號(hào)纜與8號(hào)纜處于最惡劣工況（斜浪）下），可以看出，模型試驗(yàn)得到的最大系泊力比基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析得到的結(jié)果小約20%。由于數(shù)值分析方法能夠較好地模擬系泊系統(tǒng)的非線性，但無法模擬粘性的影響（實(shí)際系泊力應(yīng)包括粘性力），為了保證設(shè)計(jì)的安全，且考慮到由于雷諾數(shù)差異而導(dǎo)致模型試驗(yàn)的粘性阻尼比實(shí)際更大，通常安裝設(shè)計(jì)中對(duì)系泊系統(tǒng)的數(shù)值分析時(shí)不考慮慢漂粘性阻尼，從而導(dǎo)致數(shù)值分析結(jié)果偏大。由于數(shù)值分析和模型試驗(yàn)結(jié)果均在工程可接受范圍內(nèi)，系泊試驗(yàn)與數(shù)值分析的差異與預(yù)計(jì)趨勢(shì)一致，因此在系泊系統(tǒng)安裝設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行模型尺度數(shù)值分析。

圖2 荔灣3－1氣田中心平臺(tái)浮托安裝數(shù)值分析與模型試驗(yàn)得到的系泊纜系泊力對(duì)比

2.3 組塊浮托對(duì)接

當(dāng)駁船進(jìn)入到導(dǎo)管架的槽口后，荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊腿剛好落在相應(yīng)導(dǎo)管架腿的正上方時(shí)，開始切割剩余的組塊支撐結(jié)構(gòu)，駁船開始增加壓載水并隨著潮位和壓載水的變化平浮下沉，即開始進(jìn)入了組塊的對(duì)接階段。在基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析中計(jì)算了6個(gè)組塊荷載轉(zhuǎn)移階段（5%、50%、80%、90%、95%和100%）的運(yùn)動(dòng)和受力。

考慮3個(gè)浪向（橫浪、斜浪和迎浪），選取3個(gè)關(guān)鍵組塊荷載轉(zhuǎn)移階段（5%、80%和100%），共9個(gè)試驗(yàn)工況，進(jìn)行不規(guī)則波浪作用下的組塊浮托對(duì)接試驗(yàn)。荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊浮托對(duì)接試驗(yàn)環(huán)境條件如表5所示（可滿足作業(yè)月份50%以上的可作業(yè)概率）。組塊浮托對(duì)接試驗(yàn)主要測(cè)試的內(nèi)容包括駁船的6個(gè)自由度運(yùn)動(dòng)，上部組塊的6個(gè)自由度運(yùn)動(dòng)，3個(gè)對(duì)接緩沖裝置（LMU）在X、Y、Z方向的受力，4個(gè)組塊支撐單元（DSU）在Z方向的受力（X、Y方向因?yàn)槿狈s束，只受摩擦力作用），系泊系統(tǒng)每根系泊纜的頂端拉力。荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊浮托對(duì)接試驗(yàn)LMU和DSU的布置如圖3所示，LMU在導(dǎo)管架腿部，按船體兩側(cè)各2排共8套來布置，DSU在船體上的支撐框架頂部，按2條滑道各5套來布置。

表5 荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊浮托對(duì)接試驗(yàn)環(huán)境條件

圖3 荔灣3－1氣中心平臺(tái)組塊浮托對(duì)接試驗(yàn)LMU和DSU布置圖

基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析與模型試驗(yàn)得到的荔灣3－1氣田中心平臺(tái)LMU對(duì)接力的對(duì)比見圖4，可以看出，模型試驗(yàn)結(jié)果小于基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析結(jié)果，主要原因在于基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析中選擇的剛體阻尼偏小，各剛體阻尼選取時(shí)選擇阻尼范圍的下限（剛體阻尼取0.01，實(shí)際阻尼為0.01～0.2），導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果偏大。根據(jù)模型試驗(yàn)與基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析結(jié)果的全面比較，模型試驗(yàn)的動(dòng)力皆小于數(shù)值分析的結(jié)果，均在工程可接受的范圍內(nèi)，可以不進(jìn)行對(duì)接系統(tǒng)的模型尺度數(shù)值分析。另外，模型試驗(yàn)結(jié)果也驗(yàn)證了LMU、DSU布置方式和剛度參數(shù)選取的可靠性。

圖4 基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析與模型試驗(yàn)得到的荔灣3－1氣田中心平臺(tái)LMU對(duì)接力結(jié)果對(duì)比

2.4 平臺(tái)組塊拖航運(yùn)動(dòng)

基本設(shè)計(jì)階段平臺(tái)組塊拖航運(yùn)動(dòng)分析采用頻域和時(shí)域等多種方法、多種軟件（如 MOSES、SESAM）進(jìn)行。根據(jù)規(guī)范要求，對(duì)于時(shí)間超過72 h的海洋結(jié)構(gòu)物拖航，拖航工況的設(shè)計(jì)環(huán)境條件需要采用10年一遇的月極值（有義波高5.4 m，譜峰周期10.5 s）。保守起見，基本設(shè)計(jì)階段選擇的譜峰周期范圍為7.5～13.5 s。圖5是基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析得出的荔灣3－1氣田中心平臺(tái)橫搖運(yùn)動(dòng)幅值隨譜峰周期的變化關(guān)系曲線 ，可以看出，譜峰周期對(duì)拖航運(yùn)動(dòng)非常敏感，譜峰周期從13.5 s下降到10.5 s，橫搖運(yùn)動(dòng)幅值降低42%。另外，波高對(duì)橫搖角也有影響，當(dāng)其他條件不變時(shí)，波高與橫搖角基本呈線性關(guān)系。

圖5 荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊拖航橫搖運(yùn)動(dòng)幅值隨譜峰周期的變化關(guān)系曲線

荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊拖航模型試驗(yàn)選擇3個(gè)浪向（迎浪、斜浪和橫浪）進(jìn)行，試驗(yàn)波浪對(duì)應(yīng)實(shí)尺度的波高為5.4 m，對(duì)應(yīng)的譜峰周期為13.5 s。數(shù)值分析與模型試驗(yàn)橫搖衰減曲線如圖6所示，模型試驗(yàn)橫搖周期為15.4 s，數(shù)值分析的橫搖固有周期為15.5 s，可見利用數(shù)值分析方法和模型試驗(yàn)方法得到的橫搖固有周期結(jié)果相差不大，采用基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析、模型試驗(yàn)及模型尺度數(shù)值分析3種方法對(duì)拖航運(yùn)動(dòng)中最大橫搖角的分析結(jié)果示于表6，可以看出，模型試驗(yàn)結(jié)果與基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析結(jié)果差異較大，而與模型尺度數(shù)值分析結(jié)果較為接近。模型試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果產(chǎn)生差異的原因主要在于，模型試驗(yàn)主要考慮慣性力對(duì)船體的影響，即實(shí)船和模型的傅汝德數(shù)相等，而雷諾數(shù)不相等，此時(shí)，實(shí)船和模型粘性阻尼會(huì)有差異，導(dǎo)致運(yùn)動(dòng)幅值產(chǎn)生差異；而模型尺度數(shù)值分析與模型試驗(yàn)?zāi)軌虮ＷC傅汝德數(shù)和雷諾數(shù)基本相等，使得模型尺度數(shù)值分析結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果較為接近，其存在差異的原因在于模型尺度數(shù)值分析與模型試驗(yàn)之間附體橫搖阻尼的不同。通過以上的分析可以看出，模型尺度數(shù)值分析在一定程度上驗(yàn)證了基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析方法的合理性。

圖6 基本設(shè)計(jì)數(shù)值分析與模型試驗(yàn)得到的荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊拖航橫搖衰減曲線

表6 3種方法對(duì)荔灣3－1氣田中心平臺(tái)組塊拖航運(yùn)動(dòng)中最大橫搖角的分析結(jié)果

應(yīng)該指出的是，實(shí)際拖航時(shí)駁船只是船艏一端受牽引，在惡劣環(huán)境下，拖輪接近于駁船的單點(diǎn)，駁船會(huì)隨著波浪方向繞著拖輪轉(zhuǎn)動(dòng)，駁船在拖輪操縱下不會(huì)處于橫浪環(huán)境條件，而應(yīng)該是迎浪環(huán)境條件，而拖航運(yùn)動(dòng)模型試驗(yàn)時(shí)，駁船艏艉左右舷均由纜繩固定，屬于強(qiáng)迫運(yùn)動(dòng)。為了確保駁船在惡劣環(huán)境條件下的航向穩(wěn)定性，基本設(shè)計(jì)階段考慮了2條拖輪拖帶海洋石油229，1條主拖，另1條輔助拖航，并增加了風(fēng)浪流監(jiān)測(cè)系統(tǒng)和運(yùn)動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。由于工期緊張，本項(xiàng)目組塊拖航強(qiáng)度按照試驗(yàn)結(jié)果得到的運(yùn)動(dòng)幅值來進(jìn)行分析和設(shè)計(jì)，相對(duì)保守。

3 結(jié)論及建議

（1）超大型平臺(tái)的安裝設(shè)計(jì)可能存在風(fēng)險(xiǎn)，需要用模型試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證，而對(duì)于基本設(shè)計(jì)結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果之間由于尺度因素造成的差異，需要進(jìn)行模型尺度的數(shù)值分析。該技術(shù)流程或方法對(duì)于后續(xù)超大型深水平臺(tái)方案的設(shè)計(jì)有借鑒意義。

（2）導(dǎo)管架實(shí)體與模型的雷諾數(shù)相差較大，導(dǎo)管架下水模型試驗(yàn)與設(shè)計(jì)結(jié)果會(huì)出現(xiàn)較大的差異，需要采用模型尺度的數(shù)值分析方法對(duì)模型試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。

（3）系泊和浮托對(duì)接數(shù)值分析中剛體阻尼選取相對(duì)較小，導(dǎo)致數(shù)值分析結(jié)果偏大，因此，在后續(xù)項(xiàng)目設(shè)計(jì)中可以考慮適當(dāng)增大剛體阻尼，在保證安全的前提下使得設(shè)計(jì)參數(shù)選擇更加貼近工程實(shí)際。

（4）拖航運(yùn)動(dòng)模型試驗(yàn)與實(shí)際船體雷諾數(shù)的差異引起的粘性阻尼的差異，使得橫搖運(yùn)動(dòng)較難模擬，且模型試驗(yàn)與數(shù)值分析結(jié)果差異較大；本次荔灣3－1氣田中心平臺(tái)安裝設(shè)計(jì)直接使用保守的模型試驗(yàn)結(jié)果，不建議后續(xù)項(xiàng)目采用；建議安裝時(shí)增加波浪監(jiān)測(cè)系統(tǒng)以及船體運(yùn)動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，并結(jié)合數(shù)值分析方法，修正海洋石油229的粘性阻尼，便于后續(xù)項(xiàng)目使用。

[1] 周曉紅，郝蘊(yùn)，衣華磊.荔灣3－1深水氣田開發(fā)中心平臺(tái)工藝設(shè)計(jì)若干問題研究[J].中國海上油氣，2011，23（5）：340－343.

[2] 范模，李達(dá)，馬巍巍，等.南海超大型組塊浮托安裝總體設(shè)計(jì)與關(guān)鍵技術(shù)[J].中國海上油氣，2011，23（4）：267－270.

[3] 楊建民，肖龍飛，盛振邦.海洋工程水動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究[M].上海：上海交通大學(xué)出版社.2008：31－104.

Experiment research on the installation of super platform：a case study of Liwan3－1 gas field′s CEP platform

Li Da Yi Cong Bai Xueping
（CNOOC Research Institute，Beijing，100027）

Taking Liwan3－1 gas field′s CEP Platform as an example，key risk points are analyzed during platform′s jacket and topsides installation design and execution.For the risk points，the model test method is used to validate the design results.For the difference between basic design results and model test results caused by scale effect，numerical analysis for model is carried out to ensure the reliability of the design results.The technical flow for super platform′s installation design is given and will be useful for future similar project.

super platform；installation design；model test；numerical analysis for model；Liwan3－1 gas field

＊中國海洋石油總公司“荔灣3－1深水天然氣開發(fā)基本設(shè)計(jì)項(xiàng)目”部分研究成果。

李達(dá)，男，工程師，2005年畢業(yè)于天津大學(xué)，現(xiàn)從事海洋工程浮體及大型海洋結(jié)構(gòu)物安裝總體設(shè)計(jì)工作。E－mail：lida＠cnooc.com.cn。

2011－10－21改回日期：2011－12－28

（編輯：夏立軍）