天鐵熱軋極薄規(guī)格帶鋼軋制堆鋼事故分析及處理

李準(zhǔn)，張?chǎng)屋x，劉景陽(yáng)

（天津天鐵冶金集團(tuán)熱軋板有限公司，河北涉縣 056404）

天鐵熱軋極薄規(guī)格帶鋼軋制堆鋼事故分析及處理

李準(zhǔn)，張?chǎng)屋x，劉景陽(yáng)

（天津天鐵冶金集團(tuán)熱軋板有限公司，河北涉縣 056404）

根據(jù)極薄規(guī)格帶鋼生產(chǎn)工藝情況，分析出帶鋼頭部飛起、起套現(xiàn)象的產(chǎn)生原因包括帶鋼速度、帶鋼板型及層流冷卻水的影響。通過對(duì)精軋機(jī)速度、層流輥道超前速度及冷卻水等方面進(jìn)行改進(jìn)，提高了薄規(guī)格軋制的穩(wěn)定性，成功生產(chǎn)出了熱軋極限薄規(guī)格帶鋼。

熱軋 板卷 薄規(guī)格 帶鋼 飛頭 速度 板型 控制

1 引言

天鐵熱軋?jiān)谲堉茦O薄規(guī)格帶鋼時(shí)，特別在1.6 mm帶鋼軋制時(shí)，由于帶鋼較薄，在高速出F7后，受空氣阻力、層流水壓阻力對(duì)帶鋼影響較大，再疊加薄規(guī)格本身板型波動(dòng)，帶鋼頭部在輥道上極易飛起、起套，造成在卷取時(shí)無(wú)法正常進(jìn)入卷取機(jī)。經(jīng)常造成堆鋼事故，嚴(yán)重影響天鐵熱軋極薄規(guī)格生產(chǎn)的穩(wěn)定性。同時(shí)，對(duì)帶鋼成材率及頭尾卷形造成很大影響。針對(duì)存在的問題，對(duì)精軋機(jī)速度、層流輥道速度及冷卻水等方向進(jìn)行了改進(jìn)，有效保障了極薄規(guī)格軋制的順利生產(chǎn)。

2 薄規(guī)格開發(fā)簡(jiǎn)介

通過對(duì)軋制狀態(tài)及軋制數(shù)據(jù)總結(jié)分析，造成極限薄規(guī)格帶鋼頭部飛起、起套的原因進(jìn)行了詳細(xì)分析，對(duì)開發(fā)治理措施進(jìn)行綜述。

2.1 增加帶鋼頭部運(yùn)行穩(wěn)定

輥道速度優(yōu)化；精軋機(jī)組限速；層流冷卻水調(diào)整。

2.2 帶鋼頭部進(jìn)行板型優(yōu)化控制調(diào)整

通過以上調(diào)整，減少帶鋼在輥道上的飛起和起套現(xiàn)象，保證薄規(guī)格順利軋制。

3 造成薄規(guī)格帶鋼頭部飛起、起套的原因

3.1 帶鋼速度影響

在現(xiàn)場(chǎng)軋制過程中，由于帶鋼厚度規(guī)格較薄，本身單位自重較小，在輥道上高速運(yùn)行時(shí)，受到空氣阻力、板型缺陷、冷卻水吹掃等因素影響，帶鋼頭部出現(xiàn)飛起、拱套現(xiàn)象。在調(diào)整控制中，帶鋼運(yùn)行速度強(qiáng)制降低是調(diào)整治理的基礎(chǔ)，在帶鋼頭部強(qiáng)制速度降低后，會(huì)增加帶鋼頭部在輥道上的運(yùn)行穩(wěn)定性，相對(duì)減小了空氣阻力、板型缺陷等因素對(duì)頭部運(yùn)行的影響。

經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)軋制狀態(tài)觀察及數(shù)據(jù)總結(jié)，1.6 mm薄規(guī)格帶鋼軋制時(shí)，精軋速度F7拋鋼速度在12.0～13.0 m/s之間，在此速度下帶鋼頭部出精軋后，頭部飛起現(xiàn)象明顯，由于頭部運(yùn)行的不穩(wěn)定，造成帶鋼頭部在層流輥道上嚴(yán)重飄動(dòng)，無(wú)法正常進(jìn)入卷取機(jī)，出現(xiàn)軋制失敗。

3.2 帶鋼板型的影響

帶鋼在軋制過程中，板型控制是軋制成功的一個(gè)重要影響因素。在帶鋼頭部出現(xiàn)浪形、扣翹頭時(shí)，極易造成帶鋼頭部運(yùn)行不穩(wěn)定。同時(shí)，再疊加薄規(guī)格帶鋼頭部自重小，受外界條件影響較大的特點(diǎn)，所以板型影響對(duì)帶鋼頭部的飛起、起套現(xiàn)象有較大的影響。

在天鐵熱軋薄規(guī)格軋制時(shí)，帶鋼頭部板型一直是軋制的控制要點(diǎn)，在出現(xiàn)帶鋼頭部浪形、頭部S彎、扣翹頭等缺陷時(shí)，頭部在輥道上的運(yùn)行極不穩(wěn)定。經(jīng)常出現(xiàn)運(yùn)行起套、速度計(jì)算偏差大等現(xiàn)象。在后續(xù)卷取時(shí)，無(wú)法正常卷取。因此在此次薄規(guī)格飛頭治理中，將對(duì)頭部板型進(jìn)行控制調(diào)整，增加頭部運(yùn)行穩(wěn)定性。

3.3 層流冷卻水的影響

帶鋼正常運(yùn)行時(shí)，層流冷卻水及側(cè)噴水對(duì)帶鋼運(yùn)行無(wú)明顯影響，但在薄規(guī)格軋制時(shí)，由于帶鋼規(guī)格較薄、單位自重輕，受外界影響較大，同時(shí)帶鋼存在一定的浪形，在通過層流輥道時(shí)，層流冷卻水及側(cè)噴水對(duì)帶鋼的運(yùn)行有一定的影響：

通過現(xiàn)象觀察，帶鋼頭部在經(jīng)過層流水下落區(qū)域時(shí)，冷卻水由上至下流下，落在帶鋼上，增加了帶鋼表面的重量，由于帶鋼規(guī)格薄，后續(xù)帶鋼向前作用力受阻，后續(xù)帶鋼出現(xiàn)拱起、起套現(xiàn)象。

帶鋼頭部在剛出精軋，經(jīng)過部分側(cè)噴水時(shí)，由于側(cè)噴水壓力較大，帶鋼規(guī)格薄且寬度較窄，將帶鋼頭部吹向一邊，出現(xiàn)帶鋼頭部向一邊跑偏現(xiàn)象。

通過以上現(xiàn)象，在調(diào)整控制中，將對(duì)層流冷卻水開啟時(shí)間進(jìn)行調(diào)整，同時(shí)對(duì)部分側(cè)噴水進(jìn)行關(guān)閉，增加頭部運(yùn)行穩(wěn)定性。

4 薄規(guī)格帶鋼軋制改進(jìn)措施

4.1 精軋機(jī)組限速控制

帶鋼在軋制過程中，軋制速度遵循著機(jī)架秒流量相等的原則，薄規(guī)格帶鋼軋制時(shí)，由于帶鋼規(guī)格薄，變形量大，軋制速度一般在較高的速度范圍內(nèi)，同時(shí)現(xiàn)場(chǎng)軋制為保證頭部終軋溫度，軋制速度進(jìn)一步升高。

帶鋼頭部在輥道上運(yùn)行時(shí)，帶鋼的速度的高低對(duì)頭部飛頭、起套現(xiàn)象的輕緩有很大的影響作用。在帶鋼速度較高時(shí)，由于帶鋼規(guī)格薄、單位自重較輕，高速的帶鋼頭部受到空氣阻力的影響，極易出現(xiàn)飛起現(xiàn)象。所以在調(diào)整措施中，結(jié)合帶鋼的終軋溫度，實(shí)際軋制狀態(tài)等因素，對(duì)精軋機(jī)進(jìn)行速度限制，減少頭部飛起的不利因素。

（1）原有極限薄規(guī)格軋制速度狀態(tài)

在原有薄規(guī)格軋制中，沒有進(jìn)行限速控制，帶鋼厚度為2.0、1.8、1.6 mm時(shí)，實(shí)際穿帶速度分別達(dá)到10.2、11.3、12.5 m/s。

在此速度下，帶鋼頭部飛頭現(xiàn)象嚴(yán)重，同時(shí)拱套量較大。在軋制曲線中，明顯看出帶鋼頭部存在起套現(xiàn)象及浪形缺陷。

（2）影響限速的因素

在軋制過程中，由于帶鋼存在不同程度的溫降，為保證帶鋼能有一個(gè)穩(wěn)定的終軋溫度，保證軋制順利，精軋機(jī)組對(duì)帶鋼速度自動(dòng)進(jìn)行調(diào)節(jié)，在終軋溫度降低時(shí)，將自動(dòng)升速來補(bǔ)償溫降。在本次強(qiáng)制限制速度中，將結(jié)合帶鋼的終軋溫度進(jìn)行調(diào)節(jié)，在保證終軋溫降在合理范圍內(nèi)的前提下，進(jìn)行降速控制。

（3）精軋限速治理措施

結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)軋制狀態(tài)，在保證終軋溫度偏差及精軋終軋軋制穩(wěn)定性的前提下，在二級(jí)控制中，逐步對(duì)極限薄規(guī)格帶鋼穿帶速度進(jìn)行強(qiáng)制最高穿帶速度設(shè)定，1.6 mm帶鋼穿帶速度設(shè)定實(shí)驗(yàn)見表1。

表1 極限薄規(guī)格速度設(shè)定

通過限制速度，帶鋼頭部的運(yùn)行速度有了較大幅度的降低，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，可看出，帶鋼頭部在10.1 m/s穿帶速度運(yùn)行時(shí)，飛起量有所下降，對(duì)后續(xù)的層流輥道拉平帶鋼起到基礎(chǔ)保障作用。

4.2 輥超前道速度優(yōu)化

通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)帶鋼在層流輥道上的實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行查看，發(fā)現(xiàn)帶鋼頭部在層流輥道前50 m飛頭、起套量較大，在層流輥道后段，隨著輥道的超前量逐步加大，飛頭、起套現(xiàn)象有所減小，但仍存在起套現(xiàn)象。根據(jù)以上實(shí)際運(yùn)行現(xiàn)象，可得出結(jié)論，帶鋼在E1～E7輥道上（頭50 m）運(yùn)行時(shí)，由于輥道超前是逐步超前，前段輥道的超前量較小，對(duì)帶鋼頭部的拉拽作用不明顯，無(wú)法對(duì)帶鋼頭部起套現(xiàn)象進(jìn)行有效的拉拽減緩，故造成后續(xù)飛頭、起套量加大。

根據(jù)薄規(guī)格帶鋼在輥道不同位置的飛頭、起套現(xiàn)象，對(duì)層流輥道前半段超前量逐步分配的控制方式進(jìn)行修改，主要控制方式是將層流輥道前段超前量修改為同一個(gè)較大的超前量，在輥道前半段對(duì)帶鋼頭部起套進(jìn)行拉拽、抻平，同時(shí)將夾送輥的超前量做出單獨(dú)控制方式，并加大控制量，在帶鋼頭部進(jìn)入卷取機(jī)時(shí)，再次進(jìn)行拉平作用，具體修改如下：

（1）原有控輥道超前制方式為：天鐵熱軋層流輥道共14組，分別為E1～E14共130 m，原有超前控制方式是將人為設(shè)置的超前速度逐步分配到整個(gè)層流輥道和夾送輥上，速度值由E1～E14再到夾送輥進(jìn)行逐步遞增（如將24%的超前速度按比例逐步分配到14組輥道和夾送輥上）。輥道超前速度曲線見圖1。

現(xiàn)超前控制方式為：為減小帶鋼在輥道上的起套量，將輥道速度設(shè)定分配進(jìn)行修改，把原有的輥道速度逐步分配修改為二級(jí)速度超前，即E1～E7保持一個(gè)整體較大的速度超前，此值可在HMI操作畫面中人為進(jìn)行修改設(shè)定，E7～E14仍保持逐步超前速度控制，將設(shè)定的超期量逐步分配在E8～E14輥道上。同時(shí)，夾送輥也可進(jìn)行單獨(dú)超前速度設(shè)定，對(duì)帶鋼頭部進(jìn)行拉平。修改后的輥道超前速度見圖2。

（2）對(duì)帶鋼采取的基準(zhǔn)速度進(jìn)行修改，由原有的輥道速度積分進(jìn)行計(jì)算帶鋼實(shí)際位置，修改為以精軋F(tuán)7實(shí)際軋制速度為基準(zhǔn)值，進(jìn)行后續(xù)輥道超前跟蹤計(jì)算。使帶鋼的速度基準(zhǔn)值更貼近現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際帶鋼速度，增加帶鋼超前速度計(jì)算的準(zhǔn)確性，減少由于帶鋼頭部位置超出時(shí)間窗口而造成的堆鋼事故。

在此超前控制中，當(dāng)帶鋼厚度≤2.3 mm時(shí)，系統(tǒng)自動(dòng)進(jìn)行輥道二級(jí)超前控制，操作人員在HMI畫面中將整個(gè)輥道超前控制進(jìn)行設(shè)定，有針對(duì)性地對(duì)輥道前段進(jìn)行單獨(dú)超前設(shè)定。后段輥道根據(jù)系統(tǒng)自動(dòng)計(jì)算，將整體輥道超前量減去前段輥道的超前量后的剩余超前量，逐步分配到后段輥道上。同時(shí)在輥道超前速度的基礎(chǔ)上，對(duì)夾送輥的超前速度進(jìn)行設(shè)定，使夾送輥對(duì)帶鋼起到進(jìn)一步拉平作用。根據(jù)以上調(diào)整方式，在軋制薄規(guī)格帶鋼時(shí)，進(jìn)行幾輪速度調(diào)整試驗(yàn)，調(diào)整實(shí)驗(yàn)內(nèi)容見表2。

表2 超前速度調(diào)整試驗(yàn)

此項(xiàng)調(diào)整加大了飛頭、起套現(xiàn)象較嚴(yán)重的時(shí)間段輥道的整體超前量，使輥道對(duì)帶鋼運(yùn)行最不穩(wěn)定的階段進(jìn)行了較大抻平作用，有針對(duì)性地對(duì)帶鋼起套嚴(yán)重點(diǎn)進(jìn)行專項(xiàng)控制，減小帶鋼飛頭、起套現(xiàn)象?？偨Y(jié)效果入下：

（1）通過以上幾輪實(shí)驗(yàn)，在層流冷卻前半段，E1～E7的整體大超前對(duì)帶鋼頭部10 m起到一定的拉平作用。現(xiàn)場(chǎng)查看，帶鋼頭部的飛起現(xiàn)象明顯減小，運(yùn)行較平穩(wěn)。

（2）在帶鋼頭部10 m到建立張力之間的起套現(xiàn)象，可以看見明顯減小，E1～E7的整體超前作用對(duì)頭部130的起套現(xiàn)象有較好的拉平作用。在現(xiàn)場(chǎng)看到前半段輥道上帶鋼的起套量在逐步減小。到輥道后半段時(shí)，起套量基本消除。在第三輪實(shí)驗(yàn)中，同時(shí)對(duì)精軋機(jī)組進(jìn)行了限速，對(duì)冷卻水進(jìn)行了修改，對(duì)卷取的基準(zhǔn)速度進(jìn)行了修改，起到了很好的控制效果。

（3）帶鋼運(yùn)行速度基準(zhǔn)值改為精軋末機(jī)架速度，通過數(shù)據(jù)對(duì)比，整個(gè)輥道的超前值及夾送輥超前值與帶鋼實(shí)際運(yùn)行的實(shí)際超前值相匹配，帶鋼頭部位置計(jì)算準(zhǔn)確，未出現(xiàn)超出時(shí)間窗口現(xiàn)象。

4.3 頭部板型方面

帶鋼頭部板型好壞直接影響到頭部的飛起量及起套量，在帶鋼板型浪形較小的前提下，為后續(xù)的輥道拉平起到了很好的基礎(chǔ)作用。在本次治理措施中，將對(duì)帶鋼頭部板型進(jìn)行控制調(diào)整。

主要治理措施為：在原有薄規(guī)格板型控制基礎(chǔ)上，對(duì)中間坯厚度、中間坯板形、側(cè)導(dǎo)板開口度優(yōu)化、優(yōu)化彎輥控制模式轉(zhuǎn)變、取消F7機(jī)架的板形自動(dòng)控制功能等方向的調(diào)整。

帶鋼板型治理的主要措施為：

（1）通過優(yōu)化中間坯厚度來提高軋制穩(wěn)定性，將1.6 mm原中間坯厚度由32 mm改為36 mm，通過加厚中間坯有效降低了中間坯的溫降，提高了開軋溫度，提高了帶鋼頭部穿帶的穩(wěn)定性，對(duì)帶鋼頭部的跑彎和浪形都有所改善，從而對(duì)帶鋼頭部在輸出輥道上穩(wěn)定運(yùn)行起到積極作用。

（2）在粗軋控制中，對(duì)中間坯板形進(jìn)行觀察調(diào)整，保證中間坯平直沒有嚴(yán)重的鐮刀彎和S彎，為避免精軋產(chǎn)生鐮刀彎打下良好的基礎(chǔ)。

（3）精軋側(cè)導(dǎo)板已實(shí)現(xiàn)三段式控制，在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步將各段的開口度進(jìn)行優(yōu)化，主要是針對(duì)穿帶階段，在保證帶鋼頭部的順利穿帶的前提下，將穿帶階段的開口度適當(dāng)縮小，增加帶鋼的對(duì)中性。

（4）調(diào)整精軋穿帶過程彎輥力控制模式的轉(zhuǎn)換參數(shù)。出F7帶鋼頭部的板形中間浪的情況偏多，存在浪形會(huì)使帶鋼在輥道上運(yùn)行不穩(wěn)定，極易造成薄規(guī)格飛頭現(xiàn)象。通過對(duì)軋制過程參數(shù)IBA曲線的分析，得出這一缺陷的原因主要是由于精軋機(jī)架彎輥力，在穿帶過稱程中由平衡模式向軋制模式轉(zhuǎn)換時(shí)存在一個(gè)明顯的降幅而造成的。分析為當(dāng)前三架彎輥力下降時(shí)會(huì)使帶鋼頭部產(chǎn)生較大的凸度，而當(dāng)這種情況后幾個(gè)機(jī)架輥型和彎輥力無(wú)法與之匹配時(shí)就產(chǎn)生了較大的中浪。所以為了帶鋼平整的頭部板形，對(duì)彎輥力兩模式轉(zhuǎn)換時(shí)存在的降幅進(jìn)行消除，使帶鋼在穿帶的瞬間就達(dá)到設(shè)定彎輥力，保證頭部的板形。

（5）將F7板型自動(dòng)控制功能取消。由于帶鋼起套時(shí)，監(jiān)控系統(tǒng)把起套現(xiàn)象檢測(cè)為浪形，自動(dòng)對(duì)板型進(jìn)行調(diào)整，造成板型惡循環(huán)，所以關(guān)閉監(jiān)控系統(tǒng)，增加了頭部板型控制的準(zhǔn)確性。

通過以上調(diào)整措施的實(shí)施，在薄規(guī)格帶鋼軋制時(shí)可以明顯看出帶鋼頭部板型有很大改善，頭部跑偏、浪形缺陷明顯減少，為后續(xù)層流輥道對(duì)頭部飛頭、起套拉平起到基礎(chǔ)保障作用。下圖為在板型調(diào)整實(shí)驗(yàn)中，1.8 mm帶鋼頭部板型情況對(duì)比情況見圖3。

4.4 層流冷卻水控制

圖3 薄規(guī)格調(diào)整后平直度對(duì)比曲線

通過對(duì)薄規(guī)格帶鋼在層流輥道上的實(shí)際運(yùn)行進(jìn)行查看，發(fā)現(xiàn)層流冷卻水對(duì)帶鋼頭部運(yùn)行有一定的影響。帶鋼在層流輥道粗調(diào)段運(yùn)行時(shí)，層流冷卻水及側(cè)噴水對(duì)帶鋼頭部影響較大，在帶鋼進(jìn)入精調(diào)段時(shí)，由于帶鋼溫度降低，本身變形抗力增大，對(duì)外界因素影響減小，所以在調(diào)整過程中，主要對(duì)粗調(diào)段冷卻水進(jìn)行控制調(diào)整。

根據(jù)上述原因分析及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行情況，主要對(duì)層流冷卻側(cè)噴水及冷卻水的開啟時(shí)間進(jìn)行了調(diào)整，以下為具體調(diào)整內(nèi)容；

（1）在薄規(guī)格帶鋼軋制，帶鋼頭部經(jīng)過粗調(diào)段時(shí)，對(duì)層流輥道冷卻水開啟時(shí)間進(jìn)行調(diào)整。通過二級(jí)畫面中的頭部不冷卻長(zhǎng)度設(shè)定，對(duì)帶鋼頭部不冷卻長(zhǎng)度進(jìn)行加長(zhǎng)，當(dāng)帶鋼頭部經(jīng)過時(shí)，層流水處于關(guān)閉狀體，待頭部經(jīng)過后再開啟冷卻水。現(xiàn)階段軋制薄規(guī)格帶鋼時(shí)，將頭部不冷卻長(zhǎng)度設(shè)置為10 m，經(jīng)過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)，冷卻水的開啟時(shí)間可避開帶鋼頭部運(yùn)行的時(shí)間段，減少冷卻水壓對(duì)帶鋼頭部的影響。

（2）帶鋼頭部出F7后，在頭部40 m運(yùn)行中，由于帶鋼溫度高變形抗力低，且運(yùn)行速度高，經(jīng)過前幾組側(cè)噴水時(shí)，帶鋼頭部受側(cè)噴水吹掃，出現(xiàn)左右飄動(dòng)現(xiàn)象。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)帶鋼實(shí)際運(yùn)行情況及側(cè)噴水控制方式，在薄規(guī)格軋制中，將4號(hào)、5號(hào)側(cè)噴水關(guān)閉，減少側(cè)噴水對(duì)帶鋼頭部運(yùn)行的影響。

5 改進(jìn)效果

在極限薄規(guī)格帶鋼頭部飛頭、起套現(xiàn)象治理過程中，通過一系列調(diào)整實(shí)驗(yàn)，總結(jié)出了帶鋼頭部飛頭、起套的控制方法，以及各個(gè)控制方法在治理過程中起到的具體作用及效果，軋制效果如下：

精軋機(jī)組限速、輥道超前修改、冷卻水控制修改，主要對(duì)帶鋼頭部是10 m的飛頭現(xiàn)象起到很好的改善作用。

板型控制、輥道超前修改主要對(duì)帶鋼頭部10 m至建張階段的起套現(xiàn)象起到很好的改善作用。

卷取基準(zhǔn)速度采集點(diǎn)的修改，增加了帶鋼頭部計(jì)算和輥道超前計(jì)算的準(zhǔn)確性，保證了帶鋼順利卷取的穩(wěn)定性。

在實(shí)際生產(chǎn)中，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)帶鋼頭部的運(yùn)行狀態(tài)，總結(jié)出了各個(gè)控制手段對(duì)帶鋼頭部的飛頭、起套、拱起現(xiàn)象的影響主次關(guān)系，在調(diào)整中根據(jù)具體運(yùn)行情況，進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整，增加頭部運(yùn)行穩(wěn)定性。

現(xiàn)階段對(duì)軋制1.6 mm規(guī)格帶鋼的軋制數(shù)據(jù)進(jìn)行了總結(jié)，并對(duì)一些操作系數(shù)在操作系統(tǒng)中進(jìn)行保存，在后續(xù)軋制薄規(guī)格中，繼續(xù)對(duì)此控制方式加以固化。

6 結(jié)束語(yǔ)

改進(jìn)后，對(duì)極限薄規(guī)格帶鋼現(xiàn)場(chǎng)帶鋼運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行查看，帶鋼頭部飛頭、起套現(xiàn)象得到了很好的治理，能夠順利軋制卷取。

極限薄規(guī)格帶鋼的順利生產(chǎn)，消除了堆鋼事故發(fā)生，提高了生產(chǎn)成功率及軋制成材率，保障了天鐵熱軋順利軋制極限薄規(guī)格帶鋼，為以后軋制更高級(jí)別的帶鋼打下了良好的基礎(chǔ)。

[1]王有銘，李曼云，韋光.鋼材的控制軋制和控制冷卻[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1999.

[2]王延薄.軋鋼工藝學(xué)[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1981.

[3]黃華清.軋鋼機(jī)械[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1980.

Analysis and Treatment of Extremely Thin Strip Cobble at Tiantie Hot Rolling Mill

Li Zhun,Zhang Xinhui,Liu Jingyang
(Hot Rolling Plate Mill,Tianjin Tiantie Metallurgy Group, She County,Hebei Province 056404)

On basis of actual production situation,the authors analyze and find that strip head upwardness and looping are influenced by strip speed,profile and laminar cooling.Improvement was made on finishing mill speed,lead speed of laminar cooling roller table and cooling water.Afterwards the small size rolling was stabilized and hot rolled extremely thin strip produced successfully.

hot rolling,coiled strip,thin strip,head upwardness,speed,strip profile,control

李準(zhǔn)，男，2006年畢業(yè)于河北工院金屬材料工程專業(yè)，現(xiàn)在天鐵熱軋板公司從事軋鋼方面的研究工作。

（收稿 2012－03－27 編輯 崔建華）