圓機(jī)上機(jī)參數(shù)對緯平針織物縱行歪斜角的影響

徐佩珺

（東華大學(xué)，上海 201620）

研究探討

圓機(jī)上機(jī)參數(shù)對緯平針織物縱行歪斜角的影響

徐佩珺

（東華大學(xué)，上海 201620）

文章針對羊毛緯平針織物縱行歪斜現(xiàn)象設(shè)計(jì)并進(jìn)行了相關(guān)試驗(yàn)，著重探討了圓機(jī)的上機(jī)工藝參數(shù)對于緯平針織物的縱行歪斜的影響，并由正交優(yōu)化試驗(yàn)，得出一套最優(yōu)工藝參數(shù)組合，從而減小在圓機(jī)編織時(shí)縱行歪斜角的產(chǎn)生。

縱行歪斜；上機(jī)工藝；正交試驗(yàn)

現(xiàn)今的針織加工技術(shù)相比過去取得了長足的進(jìn)步，但是在生產(chǎn)過程中仍然有許多問題有待解決，比如針織坯布的布面歪斜，給服裝裁剪加工帶來很大的困難，也對服裝的外觀產(chǎn)生不良的影響。目前國內(nèi)外有不少研究者在探尋解決的方法，但由于針織物生產(chǎn)過程中織物成形機(jī)理的復(fù)雜性以及不同織物原料和不同后整理工藝過程的影響，對于圓筒形針織物的扭曲變形仍未有徹底解決的辦法［1］。

從根本上來講，針織物線圈的扭曲變形是由紗線的殘余扭矩和生產(chǎn)過程等因素引起的，并受到紗線參數(shù)、編織參數(shù)以及后整理工藝等影響［2－5］。本文著重就編織參數(shù)進(jìn)行研究，希望找到一組可以減少縱行歪斜角的上機(jī)編織參數(shù)。

1 正交試驗(yàn)參數(shù)設(shè)定及上機(jī)編織

本試驗(yàn)選取下機(jī)后織物的縱行歪斜角作為試驗(yàn)的考核指標(biāo)，設(shè)定給紗張力、彎紗深度、編織路數(shù)和主軸轉(zhuǎn)速四個(gè)因素為正交實(shí)驗(yàn)的四個(gè)因子，然后各因子選取四個(gè)水平制定正交優(yōu)化實(shí)驗(yàn)表（見表1、表2）。

現(xiàn)在對于針織物的歪斜角沒有一種確定的統(tǒng)一的測量方法，本論文測試縱行歪斜角度所用方法參考了O.Celik的測量方法［6］，結(jié)合ASTM D 3882－90，利用Adobe Photoshop CS對所拍攝的織物圖像進(jìn)行處理，然后測量角度。

表1 正交試驗(yàn)四因子四水平參數(shù)表

表2 正交試驗(yàn)方案

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 單紗織物正交試驗(yàn)結(jié)果（見表3表4）

表3 單紗織物正交試驗(yàn)結(jié)果

表4 單紗織物正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

其中，Ki——各因子分別在i水平時(shí)所測得的數(shù)據(jù)之和；

ki——各因子分別在i水平時(shí)所測得的數(shù)據(jù)之平均值；（i＝1，2，3，4）

R——極差，同一因子四個(gè)水平所測得的數(shù)據(jù)平均值中最大值與最小值的差。

根據(jù)正交表的整齊可比性，可以比較各個(gè)因子的R值，其中R值大的可認(rèn)為是影響實(shí)驗(yàn)結(jié)果的重要因素，R值小的為次要因素。由極差分析結(jié)果可知，在給紗張力、彎紗深度、編織路數(shù)和主軸轉(zhuǎn)速四個(gè)因素中，給紗張力對下機(jī)后織物歪斜角的影響最大，其次是彎紗深度。用下機(jī)后織物歪斜角來評定實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)較佳工藝是A3B4C3D4，即給紗張力為12 g，彎紗深度0.4 mm，主軸轉(zhuǎn)速為12 rpm，編織路數(shù)為75路。

2.2 股線織物正交試驗(yàn)結(jié)果（見表5表6）

表5 股線織物正交試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)表6，由極差分析結(jié)果可知，給紗張力對股線下機(jī)后織物歪斜角的影響最大，其次是主軸轉(zhuǎn)速。如用下機(jī)后織物歪斜角來評定實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，那較佳工藝是A3B3C1D4，即給紗張力為12 g，彎紗深度0.5 mm，主軸轉(zhuǎn)速為4 rpm，編織路數(shù)為75路；而比較水洗后織物的各因子的R值發(fā)現(xiàn)，主軸轉(zhuǎn)速對織物歪斜角的影響最大，編織路數(shù)次之。如用水洗后織物歪斜角來評定，較佳工藝是A4B1C2D1，即給紗張力16 g，彎紗深度0.7 mm，主軸轉(zhuǎn)速8 rpm，編織路數(shù)45路。

表6 股線織物正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

3 結(jié)論

3.1 正交試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)對單紗和股線織物分別進(jìn)行正交試驗(yàn)后，得到如下最佳工藝參數(shù)組合（見表7）。

表7 最佳圓機(jī)上機(jī)工藝

3.2 相同工藝單紗股線織物歪斜角對比

在比較上機(jī)工藝完全相同的兩種織物的歪斜角時(shí)發(fā)現(xiàn)，單紗織物的歪斜角明顯高于股線織物。根據(jù)過去的研究可知，單紗是與合股線捻向相反的紗線，其固有扭變形比較小，且易于松弛，所以紗線上的殘余扭應(yīng)力較小，織物布面也不容易歪斜。

經(jīng)過四因子四水平的正交優(yōu)化實(shí)驗(yàn)，本試驗(yàn)較準(zhǔn)確地得出了一組優(yōu)化的圓機(jī)緯平針織物上機(jī)工藝參數(shù)。其實(shí)影響緯平針織物線圈歪斜的因素不只本文中討論的四項(xiàng)，本文只希望能起到拋磚引玉的作用，希望更多針織工作者在實(shí)踐中不斷試驗(yàn)探索以求得更加優(yōu)化的上機(jī)參數(shù)。

［1］吳鴻烈.改善單面緯平針織物直向扭歪的方法［J］.紡織導(dǎo)報(bào)，2004，（2）：69—70.

［2］M.D.De Araujo et al.Spirality of Knitted Fabrics，PartⅠ：The Nature of Spirality［J］.Textile Research Journal，1989，59（5）：247—256.

［3］M.D.De Araujo et al.Spirality of Knitted Fabrics，PartⅡ：The Effect of Spinning Technology on Spirality［J］.Textile Research Journal，1989，59（6）：350—356.

［4］X.M.Tao et al.Torque Balanced Singles Knitting Yarns Spun by Unconventional Systems，PartⅠ：Cotton Rotor Spun Yarn［J］.Textile Research Journal，1997，67（10）：739—746.

［5］Y.M.Lau et al.Spirality in Single－jersey Fabrics［J］.Textile Asia，1995，26（8）：95—102.

［6］Ozkan Celik，Nuray Ucar，Seniz Ertugrul.Determination of Spirality in Knitted Fabrics by Image Analyses［J］.Fibres＆Textiles in Eastern Europe，2005，13（3）：47—49.

Effect of Knitting Parameters on the Waledeflection Angle of Weft Plain Stitch Fabric

XuPeijun
（Donghua University，Shanghai 201620，China）

Directed against the waledeflection of weft plain stitch wool fabric，some tests were designed and conducted Knitting parameters effected on the waledeflection weft plain stitch fabric were discussed emphatically.The optimum process parameters were obtained by means of orthogonal optimization test to minish the generation of waledeflection angle in circular knitting process.

waledeflection；knitting technology；orthogonal test

TS184.1＋1

A

1009－3028（2012）02－0001－03

2012－01－16

徐佩珺（1986—），女，上海人，碩士研究生。