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    淺談框架柱木模板理論計(jì)算與實(shí)際施工差異

    2011-12-20 03:49葉春雷
    城市建設(shè)理論研究 2011年23期
    關(guān)鍵詞:差異

    葉春雷

    摘要:本文結(jié)合較多實(shí)際案例,分析了普通鋼筋砼方形框架柱模板理論計(jì)算與實(shí)際施工的差異,供廣大同行參考、指正。

    關(guān)鍵詞:柱模板;理論計(jì)算;實(shí)際施工;差異。

    背景:內(nèi)蒙古滿洲里地區(qū)冬季施工,以700×700mm框架柱為例,柱高4m。

    1、理論計(jì)算(荷載、面板、豎肋、柱箍)

    擬定柱模面板采用18mm厚木質(zhì)膠合多層板;豎肋采用50×100mm東北落葉松方木,間距為233mm;柱箍采用2―100×100mm方木,間距為500mm。

    1.1、荷載計(jì)算

    柱子模板計(jì)算承載能力時(shí),需考慮參與組合的荷載項(xiàng)為:新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載兩項(xiàng)。

    例:700×700框架柱

    根據(jù)工程施工的實(shí)際情況,混凝土重力密度按23KN/m3計(jì)算,混凝土初凝時(shí)間根據(jù)施工進(jìn)度計(jì)劃、施工地氣候條件以及施工地?cái)嚢枵卷殴?yīng)情況,按最不利時(shí)取5小時(shí)計(jì)算,混凝土柱澆注速度按4m/h計(jì)算。

    新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力:

    F=0.22γct0β1β2v1/2=58.19KN/m2

    傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值取5 KN/m2(偏安全)

    則荷載設(shè)計(jì)值為:

    p=58.19×1.2+5×1.4=76.83 KN/m2

    1.2、面板計(jì)算

    方柱砼側(cè)壓力:F=76.83 KN/m2=0.076N/mm2

    面板采用18mm厚木質(zhì)膠合多層板

    取1 mm寬的多層板板帶進(jìn)行計(jì)算, 其幾何特性和物理特性為:

    截面慣性矩:Ix=bh3/12=486mm4

    截面最小抵抗矩:Wx=bh2/6=54mm3

    彈性模量取:E=7.5×103N/ mm2

    抗彎強(qiáng)度f(wàn)?。?5N/mm2

    面板按三等跨連續(xù)梁計(jì)算,荷載為:q1=F×1mm=0.078 N/mm

    Mmax=0.101 q1 l2 = 0.101×0.076×2332=416.72N.mm

    強(qiáng)度驗(yàn)算: σmax= Mmax/Wx=416.72/54=7.72N/mm2

    所以:滿足強(qiáng)度要求

    撓度驗(yàn)算: ωmax=kwql4/(100EI) =0.61mm

    所以:滿足撓度要求

    1.3、豎肋計(jì)算

    豎肋采用50×100mm方木, 其幾何特性和物理特性為:

    截面慣性矩:Ix=bh3/12=1/12×50×1003=4.1666×106 mm4

    截面最小抵抗矩:Wx=bh2/6=1/6×50×1002=8.3×104 mm3

    彈性模量?。篍=7.5×103N/ mm2

    抗彎強(qiáng)度f(wàn)?。?5N/mm2

    q1=F×L=0.076×233=17.71 N/mm

    柱箍間距分別按500mm間距布置,起始間距為250mm。

    豎肋按三等跨連續(xù)梁計(jì)算,彎矩為:

    Mmax=0.101 q1l2 = 0.101×17.71×5002=447177 N.mm

    強(qiáng)度驗(yàn)算:σmax= Mmax/Wx=447177/(8.3×104)=5.39N/mm2

    滿足強(qiáng)度要求

    撓度計(jì)算: ωmax=0.677q1×L4/100EIx=0.24mm

    滿足撓度要求

    1.4、柱箍計(jì)算

    柱箍采用2―100×100mm方木,間距為50cm, 其幾何特性和物理特性為:

    截面最小抵抗矩:Wx = 2bh2/6= 1/6×100×1002×2=3.333×105 mm3

    截面慣性矩:Ix = 2bh3/12=1/12×100×1003×2=1.666×107 mm4

    彈性模量:E =7.5×103N/ mm2

    抗彎強(qiáng)度f(wàn) =15N/mm2

    q1=F×L=0.076×500=38N/mm

    柱箍按單跨簡(jiǎn)支梁近似計(jì)算:

    Mmax=38×9002/8=3847500N.mm

    強(qiáng)度驗(yàn)算:σmax =Mmax/Wx=11.54N/mm2≤f=15N/mm2

    滿足強(qiáng)度要求

    撓度計(jì)算:ωmax=5×q1×L4/384EI= 5×38×9004/384×7500×1.666×107=2.59mm

    理論計(jì)算顯然不滿足撓度要求,需采用其他材料柱箍,或調(diào)整柱箍間距。

    2、理論計(jì)算與實(shí)際施工的差異

    2.1、新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力

    通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)壓力的實(shí)際檢測(cè)得出:采用泵送混凝土方式傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載最大值約為1.86 KN/m2;框架柱混凝土澆筑到設(shè)計(jì)標(biāo)高后,在約2.75m處平均側(cè)壓力最大,側(cè)壓力約為32.19KN/m2。

    由此得出:實(shí)際測(cè)出的混凝土側(cè)壓力僅為理論計(jì)算76.83 KN/m2的41.9%。

    2.2、面板的選擇

    根據(jù)以往在北京地區(qū)施工的案例及經(jīng)驗(yàn),考慮到滿洲里地區(qū)的冬季氣候條件以及當(dāng)?shù)厣唐坊炷翑嚢枵净炷凉?yīng)等因素,為保險(xiǎn)起見(jiàn),框架柱模板選擇了14mm厚木質(zhì)膠合多層板,拆模后混凝土表面平整度符合規(guī)范要求。

    根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)出的混凝土最大側(cè)壓力35.19KN/m2,如采用12mm厚木質(zhì)膠合多層板,可計(jì)算得出:

    強(qiáng)度驗(yàn)算: σmax= Mmax/Wx=175.46/12=14.6N/mm2

    亦滿足強(qiáng)度要求

    撓度驗(yàn)算: ωmax=kwql4/(100EI) =0.25mm

    亦滿足撓度要求

    所以可得出結(jié)論:在施工條件相類(lèi)似的情況下,該框架柱采用12mm厚多層板做為面板依然能夠滿足施工需求。

    2.3、豎肋的選擇

    根據(jù)根據(jù)較多的施工案例及經(jīng)驗(yàn),豎肋采用50×100mm方木,間距為233mm,在柱700mm寬截面范圍內(nèi)設(shè)置為四條三跨。理論計(jì)算滿足要求的情況下不宜更改。

    2.4、柱箍的選擇

    考慮多種客觀因素,結(jié)合當(dāng)?shù)仄渌こ痰膶?shí)際經(jīng)驗(yàn),現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際采用了2―100×100mm方木做為柱箍,間距為500mm。

    根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)出的混凝土最大側(cè)壓力35.19KN/m2,如采用2―100×100mm方木,間距為500mm,可計(jì)算得出:

    強(qiáng)度驗(yàn)算:σmax =Mmax/Wx=4.86N/mm2≤f=15N/mm2

    滿足強(qiáng)度要求

    撓度計(jì)算:ωmax=5×q1×L4/384EI=5×16×9004/384×7500×1.666×107= 1.09mm

    顯然即便是按照實(shí)際最大側(cè)壓力35.19KN/m2進(jìn)行計(jì)算依然不滿足撓度要求,但根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)拆模后的實(shí)際測(cè)量,混凝土表面的平整度誤差平均為+0.1mm左右,完全滿足《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB5024-2002的要求。

    所以可得出結(jié)論:在施工條件相類(lèi)似的情況下,該框架柱采用2―100×100mm方木做為柱箍,間距為500mm完全能夠滿足施工需求。此外,根據(jù)大量的施工案例及經(jīng)驗(yàn),筆者認(rèn)為,方形及矩形框架柱最大邊長(zhǎng)≤800mm時(shí),使用2―48*3.5鋼管做為柱箍完全可以承受混凝土自身及澆筑時(shí)產(chǎn)生的側(cè)壓力,滿足施工需求。

    3、結(jié)語(yǔ)

    根據(jù)較多的施工案例以及同行類(lèi)似施工經(jīng)驗(yàn),普通鋼筋砼方形框架柱模板理論計(jì)算與實(shí)際施工的存在較大的差異,理論計(jì)算均為按照受力桿件進(jìn)行的相近似計(jì)算,且計(jì)算過(guò)程中參數(shù)的選擇均留有較大的安全系數(shù)。那么,如何在保證施工質(zhì)量和安全的前提下使方案的選擇更加經(jīng)濟(jì)、合理,是廣大同行值得研究的課題。

    混凝土自身及澆筑時(shí)對(duì)模板產(chǎn)生的側(cè)壓力荷載,與施工地水文氣候條件、結(jié)構(gòu)形式、混凝土攪拌站供應(yīng)情況、混凝土自身質(zhì)量、澆筑方式、工人施工水平等多種因素均有相互關(guān)系。筆者認(rèn)為,模板設(shè)計(jì)時(shí),在理論計(jì)算的基礎(chǔ)上進(jìn)行必要的經(jīng)驗(yàn)分析、相同構(gòu)件試驗(yàn)等亦是非常重要的,最終模板方案的選定對(duì)工程的成本節(jié)約起著重要作用。

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