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    輝騰錫勒風(fēng)力發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)有限元分析

    2011-12-08 09:37:40羅全勝劉憲亮
    關(guān)鍵詞:主筋風(fēng)向風(fēng)力

    張 迪,羅全勝,劉憲亮

    (1.華北水利水電學(xué)院,河南 鄭州 450011;2.黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院,河南 開封 475003)

    0 引言

    風(fēng)力發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)是風(fēng)電場建設(shè)的主要土建工程,作為風(fēng)機(jī)塔架的基礎(chǔ),其所承受的荷載,各個方向均有可能。其中水平風(fēng)荷載和傾覆力矩較大,對整個基礎(chǔ)影響較為明顯[1~4]。 風(fēng)力發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)為特種鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),內(nèi)部鋼筋分布復(fù)雜,為了驗(yàn)證其主要受力鋼筋配筋和配置形式的合理性,以輝騰錫勒風(fēng)電項(xiàng)目風(fēng)力發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)為例,采用有限元法,對其底部鋼筋網(wǎng)和基礎(chǔ)環(huán)附近豎向鋼筋進(jìn)行分析。

    1 工程概況

    輝騰錫勒擴(kuò)建30MW 風(fēng)電項(xiàng)目位于內(nèi)蒙古自治區(qū)烏蘭察布市察右中旗境內(nèi),緊鄰原有風(fēng)電場場區(qū),擬建東西兩個場區(qū)。 兩場區(qū)共布置22 臺風(fēng)力發(fā)電機(jī),其中備選風(fēng)力發(fā)電機(jī)兩臺。 風(fēng)力發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)采用圓形擴(kuò)展基礎(chǔ),高度為3.20 m,頂部臺柱高度為1 m,分為上下4 節(jié)(如圖1 所示)。 其內(nèi)部的受力鋼筋主要包括基礎(chǔ)底部鋼筋和基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)外的豎向鋼筋等。

    初設(shè)時,底部主筋的分布采用雙向正交分布(形式1,如圖2 和圖3 所示)。 由于風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)承受上部的水平風(fēng)荷載和傾覆力矩較大,360°風(fēng)向均有可能[1],形式1 并不符合風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的受力特點(diǎn)。 經(jīng)過進(jìn)一步分析研究, 決定采用徑向分布 (形式2, 如圖4 所示)?;A(chǔ)環(huán)內(nèi)外,風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)臺柱外側(cè)的豎向鋼筋,位置如圖5 所示。

    圖1 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)立視圖(單位:mm)Fig.1 Wind-driven generator foundation elevation view (Unit: mm)

    圖2 形式1 底部主筋雙向正交分布Fig.2 Type 1 bottom main reinforcement two-direction orthogonal distribution

    圖3 形式1 主筋上層的加密鋼筋網(wǎng)Fig.3 Reinforcing mattress of type 1 main reinforcement layer

    圖4 型式1 底部主筋徑向分布Fig.4 Type 1 bottom main reinforcement radial distribution

    圖5 有限元模型中模擬的豎向鋼筋Fig.5 Vertical steel of finite element model simulation

    2 有限元計(jì)算原理及模型

    2.1 計(jì)算原理

    有限元模型模擬鋼筋混凝土的方式主要包括分離式、整體式和組合式。 本文采用的是整體式處理方法,即把鋼筋分布于整個單元之中,混凝土與鋼筋黏結(jié)得較好。 假設(shè)單元為連續(xù)均勻材料,其特點(diǎn)是對混凝土和鋼筋單元的剛度矩陣進(jìn)行了綜合[5]。

    計(jì)算完成后,通過定義單元表,可以查看鋼筋的應(yīng)力。 鋼筋混凝土單元采用solid65 單元進(jìn)行模擬,單元應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的總體剛度矩陣如式(1)所示。

    式中:Nr為鋼筋的數(shù)目(能夠設(shè)置3 種);ViR為加固材料的體積率,也就是體積配筋率;[Dc]為混凝土的剛度矩陣;[DR]i為第i 個加固物即鋼筋的剛度矩陣。

    2.2 有限元模型

    有限元模型主要對風(fēng)力發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)底鋼筋和基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)外的豎向鋼筋進(jìn)行模擬。 根據(jù)設(shè)計(jì)部門提供的資料,選取極端荷載工況修正后的荷載,水平合力矩841 kN·m, 扭矩44 200 kN·m, 水平合力558 kN,豎向力2 564 kN。 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)頂部錐面施加由覆土產(chǎn)生的梯形荷載。

    在基礎(chǔ)環(huán)的頂部,設(shè)置剛性區(qū)域,荷載通過質(zhì)量單元傳遞到基礎(chǔ)環(huán)頂部。 為符合工程實(shí)際,在基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)外壁與混凝土的交界處、風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)底部與地基的交界處,均設(shè)置有接觸單元。 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的有限元模型如圖6 所示,模型參數(shù)如表1 所示。 圖6 中顏色較深的單元為加筋單元。

    圖6 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)整體網(wǎng)格模型Fig.6 Wind-driven generator foundation integrity gridding model

    表1 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)有限元模型參數(shù)Table 1 Wind-driven generator foundation finite element model parameter

    3 結(jié)果分析

    在有限元模型中,在相同鋼筋用量的前提下,分別對兩種不同的配筋形式進(jìn)行了分析和對比。 在風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)作用于地基之前,地基沉降已經(jīng)完成,所以底部擴(kuò)展地基重度為0。

    經(jīng)計(jì)算,當(dāng)產(chǎn)生彎矩的風(fēng)向平行于底部主筋,底部主筋采用形式1 分布,X 方向鋼筋最大應(yīng)力為67.150 MPa,Y 方向鋼筋的最大應(yīng)力為4.175 MPa。鋼筋應(yīng)力如圖7 和圖8 所示。 當(dāng)風(fēng)向與雙向正交分布鋼筋夾角均為45°時,底部主筋鋼筋應(yīng)力如圖9和圖10 所示。 由于荷載中扭矩的影響,兩個方向鋼筋的最大應(yīng)力有著微小的差別,X 方向順時針旋轉(zhuǎn)45°分布的鋼筋最大應(yīng)力為45.9 20MPa,逆時針旋轉(zhuǎn)45°分布的鋼筋最大應(yīng)力為46.082 MPa。

    當(dāng)?shù)撞恐鹘畈捎眯问? 分布時, 徑向分布的鋼筋最大應(yīng)力為39.440 MPa, 環(huán)向鋼筋的最大應(yīng)力為12.780 MPa(如圖11 和圖12 所示)。

    圖7 形式1 平行風(fēng)向鋼筋應(yīng)力Fig.7 Type 1 parallel wind direction steel stress

    圖8 形式1 垂直風(fēng)向方向鋼筋應(yīng)力Fig.8 Type 1 vertical wind direction steel stress

    在豎向鋼筋中, 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)外側(cè)的豎向鋼筋出現(xiàn)了較大拉應(yīng)力。底部主筋在徑向配置時,豎向筋的最大鋼筋應(yīng)力達(dá)到了124.837 MPa。底部主筋為雙向正交分布,風(fēng)向與底部主筋平行時,豎向筋最大應(yīng)力為126.468 MPa。 雙向正交分布底部主筋與風(fēng)向成45°夾角時,豎向鋼筋最大值為134.047 MPa。

    圖9 形式1 X 軸45 度方向鋼筋應(yīng)力Fig.9 Type 1 X axis 45 degree direction steel stress

    圖10 形式1 X 軸-45 度方向鋼筋應(yīng)力Fig.10 Type 1 X axis -45 degree direction steel stress

    圖11 形式2 徑向鋼筋應(yīng)力分布Fig.11 Type 2 radial direction steel stress distribution

    4 結(jié)語

    圖12 形式2 環(huán)向鋼筋應(yīng)力分布Fig. 12 Type 2 loop direction steel stress distribution

    底部主筋采用以上兩種形式分布時,風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)主要受力鋼筋的應(yīng)力均未達(dá)到屈服極限,因而這兩種配筋方案是合理的。但是,徑向分布不受風(fēng)向改變的影響,而雙向正交分布受風(fēng)向影響較大,風(fēng)向改變時,底部主筋的應(yīng)力最大值相差達(dá)到50%。 采用同樣的配筋量,在雙向正交的情況下,無論當(dāng)風(fēng)向平行于底部主筋,還是與底部主筋成45°夾角,鋼筋應(yīng)力均大于徑向分布時的鋼筋應(yīng)力。因此,風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)底部主筋徑向分布要優(yōu)于雙向正交分布。

    在通常情況下, 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)底部配筋計(jì)算主要由極端荷載工況基礎(chǔ)變臺階處抗彎控制,但是在有限元計(jì)算中,鋼筋應(yīng)力最大處出現(xiàn)于基礎(chǔ)環(huán)受壓一側(cè)的正下方,也正好在此處,風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的下凹處變形最大(如圖13 所示)。 關(guān)于底部配筋控制斷面的選取,還有待于進(jìn)一步研究。

    圖13 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土垂直剖面位移圖Fig.13 Concrete vertical section vertical displacement of wind-driven generator foundation

    [1] 季榮. 紅牧風(fēng)電場工程風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)施工圖優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 廣西水利水電,2009(2):53-55,60.

    [2] 王民浩,陳觀福. 我國風(fēng)力發(fā)電機(jī)組地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)[J]. 水力發(fā)電,2008,34(11):88-91.

    [3] 風(fēng)電場機(jī)組地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)定(試行),F(xiàn)D0003-2007[S].

    [4] 劉蔚, 申寬育. 甘肅酒泉風(fēng)電基地20 個風(fēng)電場風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)研究[J]. 西北水電,2008(5):63-65.

    [5] 王熾欣,王 浩,梁瑞慶. 風(fēng)力發(fā)電機(jī)組樁基礎(chǔ)的力學(xué)性能有限元分析[J]. 水電能源科學(xué),2010,28(4):69-71,112.

    [6] 方振武. 高聳結(jié)構(gòu)大偏心基礎(chǔ)的受力分析[J]. 房材與應(yīng)用,2005,33(6):37-39.

    [7] 王浩, 王熾欣. 風(fēng)電場風(fēng)力發(fā)電機(jī)組塔架基礎(chǔ)設(shè)計(jì)研究[J]. 電網(wǎng)與清潔能源,2008,24(3):45-49.

    [8] 王心勇,辛全才,宋娟. 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的非線性有限元分析[J]. 人民黃河,2006,28(8):60-61.

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