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    大型鍛鋼支承輥熱處理工藝的探討

    2011-11-11 01:33:12趙曉輝章大健范國平
    重型機(jī)械 2011年5期
    關(guān)鍵詞:輥身輥的機(jī)械性能

    趙曉輝,章大健,范國平

    (1.中國重型機(jī)械研究院有限公司,陜西 西安 710032;2.寶鋼集團(tuán)常州軋輥制造公司,江蘇 常州 213019)

    1 前言

    支承輥廣泛用于冷連軋機(jī)、單機(jī)架的四輥、六輥等帶鋼可逆軋機(jī)上,對工作輥起到支承作用,以提高工作輥的剛度,保證板帶的厚度公差。因此,支承輥的質(zhì)量應(yīng)滿足如下軋制特性要求:①輥身具有良好的耐磨性;②較高的疲勞屈服強(qiáng)度;③良好的應(yīng)力狀況和抗裂紋擴(kuò)展能力;④輥頸具有良好的屈服強(qiáng)度、韌性和抗斷裂性能。

    2 問題的提出

    根據(jù)五機(jī)架冷連軋機(jī)鍛鋼支承輥的機(jī)械性能要求,最好采用調(diào)質(zhì)處理的方法。而對于直徑大、質(zhì)量大的大型支承輥,由于受熱處理設(shè)備條件的限制,無法進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理,為解決該道工序,一方面控制大直徑輥坯的冶煉、鍛造及鍛后熱處理的工序質(zhì)量;另一方面,視輥坯(輥身)的金相組織狀況采取相應(yīng)的熱處理方法,再對輥身進(jìn)行感應(yīng)表面淬火,設(shè)法達(dá)到五機(jī)架冷連軋機(jī)支承輥的質(zhì)量要求。本文通過跟蹤某軋輥生產(chǎn)廠五機(jī)架冷連軋機(jī)鍛鋼支承輥的整個生產(chǎn)過程,對大型鍛鋼支承輥熱處理工藝進(jìn)行分析。

    3 支承輥技術(shù)要求及加工工藝流程

    鍛鋼支承輥技術(shù)要求的材質(zhì)70Cr3Mo;規(guī)格φ1370mm×1420mm×4490mm;重量25200kg;輥身表面淬火硬度65-70HSD,硬度均勻性不大于4HSD,輥身軟帶寬度≤80 mm,淬硬層深度≥35 mm,輥頸硬度35-45HSD;輥身與輥頸的同軸度<φ0.03 mm。

    加工工藝流程為:粗煉鋼水(DC)→精煉(VD)→真空鑄錠(VC)→水壓機(jī)鍛造→鍛后熱處理→粗加工→超聲波探傷→預(yù)備熱處理→半精加工→工頻感應(yīng)淬火→回火→精加工→超聲波探傷→尺寸檢查→包裝→發(fā)運(yùn)。

    4 輥坯的制作

    4.1 冶煉

    采用雙真空冶煉工藝,精煉爐煉鋼時進(jìn)行一次真空處理,澆注鋼錠前再作一次真空處理。另外,為降低易偏析元素C、Mo的偏析,改善鋼錠內(nèi)部質(zhì)量,采用“AP”工藝澆注,使得澆注鋼水在凝固過程中水口和冒口的C和Mo偏析得到明顯地改善。

    4.2 鍛造及鍛后熱處理

    采用一次鐓粗以增加直徑,使拔長壓實火次鍛比大于2,因70Cr3Mo材料含C量較高,在鍛造溫度下存在大量的二次碳化物,且材料的變形抗力較大,大變形量鍛造時表面極易產(chǎn)生裂紋,給壓實帶來一定的困難。為此,采用V型砧、高溫大壓下量鍛造法(KD法)生產(chǎn)支承輥,能夠較好地解決表面裂紋與壓實的矛盾,鍛后再進(jìn)行熱處理,并分別進(jìn)行金相組織及機(jī)械性能檢驗。

    4.3 輥坯金相組織檢驗

    4.3.1 低倍檢驗

    試片經(jīng)1:1鹽酸水溶液熱酸蝕后檢驗,低倍組織如圖1所示,檢測結(jié)果見表1。

    表1 低倍組織檢測結(jié)果Table 1 Test results of hypoploidy texture

    4.3.2 高倍檢驗

    試塊經(jīng)磨制拋光后觀察,非金屬夾雜物檢驗結(jié)果見表2。

    圖1 低熔組織金相圖Fig.1 Metallographical diagram of ypoploidy texture

    表2 非金屬夾雜物Table 2 Nonmetallic inclusion

    經(jīng)浸蝕后觀察基體組織為球狀珠光體+少量碳化物,局部區(qū)域網(wǎng)狀碳化物1級,如圖2所示。

    圖2 高倍浸蝕金相組織 400×Fig.2 Metallographical diagram of high-multiplying power etching(400×)

    經(jīng)腐蝕后觀察帶狀碳化物﹤1級,碳化物液析﹤1級,見圖3、4。

    圖3 高倍腐蝕帶狀碳化物金相組織 100×Fig.3 Metallographical diagram of high-multiplying corrosion banding carbonization(400×)

    5 鍛后熱處理與經(jīng)過二次正火后組織的變化

    70Cr3Mo輥坯經(jīng)鍛后熱處理,得到球狀珠光體組織,后經(jīng)一至二次正火,輥身表面組織轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)片狀珠光體,二次碳化物顆粒及分布狀態(tài)得到有效地改善。日本HITACHI、JSW、JCFC公司對于大型鍛鋼支承輥的預(yù)備熱處理一般也都采用正火+回火處理。

    圖4 高倍腐蝕碳化物金相組織 400×Fig.4 Metallographical diagram of high-multiplying corrosion carbide(400×)

    鍛后熱處理的金相組織見圖5,二次正火后的金相組織見圖6。

    6 機(jī)械性能

    經(jīng)過二次正火后支承輥的機(jī)械性能見表3。

    表3 機(jī)械性能Table 3 Mechanical behavior

    根據(jù)寶鋼1420冷連軋機(jī)F1~F6支承輥的要求 (Rm≥ 880MPa、A≥ 10%、Aku≥ 20J),70Cr3Mo采用二次正火方能滿足支承輥的設(shè)計要求。

    7 輥身淬火組織及淬硬層深度

    輥身淬火組織如圖7所示,Φ1370-1#支承輥輥身經(jīng)淬火+回火后在輥身端部剝層檢測,并沿徑向取一片100 mm×20 mm×20 mm試樣,試樣經(jīng)過拋磨后分別在輥身橫截面上采集:距輥身表面10 mm、15 mm、20 mm、30 mm、40 mm、60 mm及90 mm等8處進(jìn)行取樣檢測,輥身表面以及距輥身表面10 mm、15 mm、20 mm、30 mm處金相組織為貝氏體+顆粒狀碳化物,距輥身表面40mm處金相組織為屈氏體+珠光體+顆粒狀碳化物,距輥身表面60 mm以上的金相組織為珠光體+顆粒狀碳化物。

    圖7 淬火金相組織Fig.7 Metallographic structure after quenching

    淬硬層深度如圖8所示。

    圖8 φ1370支承輥輥身淬火層深度試驗Fig.8 Quenching depth of φ1370 backup roller

    8 結(jié)束語

    (1)鍛鋼支承輥輥坯可采用電爐粗煉鋼水+精煉爐精煉、真空除氣+真空鑄錠,并嚴(yán)格控制氫含量和夾雜物的含量。

    (2)輥坯經(jīng)鍛后熱處理后,再進(jìn)行一至二次的正火處理,使其表層組織為細(xì)片狀珠光體組織,二次碳化物顆粒及分布狀態(tài)得到有效地改善,以此作為支承輥的預(yù)備熱處理工藝。正火處理既可調(diào)整輥坯組織,又可保證輥頸硬度及綜合機(jī)械性能,為最終熱處理做好組織準(zhǔn)備。

    (3)70Cr3Mo材質(zhì)的鍛鋼支承輥經(jīng)工頻感應(yīng)淬火后,可得到馬氏體或貝氏體組織,硬度均勻性±1HSD,淬硬層深度>35 mm,如在工頻淬火工藝上再作改進(jìn)還能提高淬硬層深度,以滿足不同軋機(jī)的設(shè)計要求。

    [1] 閆杰,江開勇.4Cr5MosiV1鋼熱軋輥的熱處理工藝試驗研究[J].重型機(jī)械,2006(3).

    [2] 康紅梅,莫一,孫明.冷軋輥的選材及熱處理工藝[J].湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報,2005(3).

    [3] 李冀芳,葛永春,岳少剛.新材料70Cr3Mo熱軋工作輥的使用[J].重型機(jī)械,1995(6).

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