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    高塵段布置SCR脫硝裝置對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響

    2011-10-19 07:48:22浙江浙能樂(lè)清發(fā)電有限責(zé)任公司鄭星偉
    河南科技 2011年14期
    關(guān)鍵詞:煙氣催化劑

    浙江浙能樂(lè)清發(fā)電有限責(zé)任公司 陳 俊 鄭星偉 王 毅

    高塵段布置SCR脫硝裝置對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響

    浙江浙能樂(lè)清發(fā)電有限責(zé)任公司 陳 俊 鄭星偉 王 毅

    一、電廠脫硝的必要性

    氮氧化物主要包括N2O、NO、N2O3、NO2、N2O4和N2O5。大氣中以NO和NO2為主要形式存在,這二者也就是我們通常所說(shuō)的NOx。NOx作為大氣污染源,帶來(lái)的環(huán)境問(wèn)題包括形成酸雨、湖泊水系酸性化、森林破壞、能見(jiàn)度降低、在空氣中形成細(xì)小顆粒等。另外NOx導(dǎo)致呼吸疾病,影響人類(lèi)的健康。資料表明自然界中的NOx有63%來(lái)自工業(yè)污染的排放,是自然發(fā)生源的2倍,其中發(fā)電工業(yè)和汽車(chē)尾氣各占40%,其他工業(yè)占20%,而在以煤炭為主要一次能源的中國(guó),火力發(fā)電作為理想的煤炭消費(fèi)終端,燃煤電站鍋爐排放的NOx絕對(duì)占比在60%以上??刂迫济弘姀SNOx排放量在維持環(huán)境可持續(xù)發(fā)展工程中占有重要地位。2011年1月14日環(huán)保部發(fā)布《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)(二次意見(jiàn)稿)》,規(guī)定從2012年1月1日開(kāi)始,要求所有新建火電機(jī)組NOx排放量控制在100mg/m3,重點(diǎn)地區(qū)新建火電廠必須同步建設(shè)煙氣脫硝裝置,2015年年底前,現(xiàn)役機(jī)組全部完成脫硝改造。

    二、SCR脫硝原理簡(jiǎn)介

    在現(xiàn)有的煙氣脫硝方法中,選擇性催化還原(SCR)法最為成熟,也因其具有脫除效率高(可達(dá)90%)、無(wú)副產(chǎn)物、不形成二次污染,裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠等優(yōu)點(diǎn),使用最為廣泛。SCR脫硝的基本原理是氮氧化物在催化劑作用下,在一定溫度條件(一般為250~450℃)時(shí),被還原劑(一般選擇用NH3)還原為無(wú)害的氮?dú)夂退?/p>

    SCR法煙氣脫硝的主要反應(yīng)方程式如下:

    在反應(yīng)過(guò)程中,NH3選擇性地和NOx反應(yīng)生成N2和H2O,而不是被O2氧化,所以反應(yīng)被稱(chēng)為具有“選擇性”。SCR脫硝裝置常用的還原劑有氨水、液氨和尿素,催化劑則多采用以TiO2為載體的堿金屬(V2O5、WO3、Mn2O3等)。

    三、SCR脫硝裝置簡(jiǎn)介

    在SCR脫硝工藝中,根據(jù)反應(yīng)器和電除塵的相對(duì)安裝位置,可將SCR分為高粉塵布置方式、低粉塵布置方式和尾部布置方式三類(lèi)。

    在高塵段布置方式中,SCR反應(yīng)器布置在鍋爐省煤器和空氣預(yù)熱器之間,其煙氣溫度高,可以滿足催化劑活性要求。缺點(diǎn)是煙氣中的飛灰含量高,對(duì)催化劑的防磨損和防堵塞的性能要求較高。

    在低粉塵布置方式中,SCR反應(yīng)器布置在靜電除塵器之后、煙氣脫硫裝置之前。此時(shí)煙氣中的粉塵含量極小,但煙氣中的SOx仍然存在,與殘留的氨反應(yīng)生成(NH4)2SO4、NH4HSO4,而發(fā)生堵塞的可能性仍然存在,且一旦發(fā)生堵塞,運(yùn)行中較難處理。一般這種方式很少采用。

    在尾部布置方式中,SCR布置在二氧化硫吸收塔之后、煙囪之前。此時(shí)煙氣中的飛灰含量大幅減少,但為了提高溫度以增強(qiáng)催化劑反應(yīng)活性,需要安裝蒸汽加熱器和煙氣換熱器,將煙氣加熱至300~400℃,系統(tǒng)會(huì)變得復(fù)雜,增加了投資。

    以上三種方式中,應(yīng)用最為廣泛的是高塵段布置方式。采用高塵段布置方式的SCR煙氣流程如圖1所示。

    SCR脫硝系統(tǒng)由SCR反應(yīng)器及輔助系統(tǒng)、氨儲(chǔ)存及處理系統(tǒng)、氨注入系統(tǒng)等三個(gè)子系統(tǒng)組成。在SCR工藝中,催化劑放在SCR反應(yīng)器里,還原劑液態(tài)氨在注入SCR系統(tǒng)煙氣之前經(jīng)由蒸發(fā)器蒸發(fā)汽化,汽化后的氨和稀釋空氣混合,通過(guò)噴氨格柵噴入SCR反應(yīng)器上游的煙氣中。充分混合后的還原劑和煙氣在SCR反應(yīng)器中反應(yīng),去除NOx。SCR反應(yīng)器采用分層的方式布置催化劑。通常先將催化劑制成板狀或蜂窩狀的催化劑元件,然后結(jié)合成組塊,最后構(gòu)成反應(yīng)器的催化劑層。反應(yīng)器內(nèi)催化劑的層數(shù)取決于所需催化劑反應(yīng)表面積,對(duì)于工作在高塵環(huán)境中的催化反應(yīng)器,典型的布置方式是采用2+1層催化劑,最上層催化劑的上面還要設(shè)一層無(wú)催化劑的整流層,以保證煙氣進(jìn)入催化劑層的氣流均勻。通常,還要在第二層催化劑下面預(yù)留一備用空間,以便在上面的某一催化劑層失效時(shí),增加第三層催化劑層。催化劑的最佳工作溫度約在300~400℃ 的范圍內(nèi),NOx的脫除效率可達(dá)90%以上。高塵段布置SCR脫硝反應(yīng)器內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖2所示。

    四、高塵段布置SCR脫硝裝置對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響

    高塵段布置SCR脫硝裝置是當(dāng)下電廠中采用最為廣泛的煙氣脫硝方式,脫硝裝置的增設(shè),在滿足鍋爐排煙環(huán)保性要求的同時(shí),也會(huì)對(duì)鍋爐的安全運(yùn)行和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行產(chǎn)生一定程度的負(fù)面影響,分析這些負(fù)面影響,提出改善措施,對(duì)保證鍋爐穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有著十分積極的意義。

    1. 對(duì)鍋爐尾部煙道積灰的影響。SCR脫硝裝置投運(yùn)時(shí),向煙道內(nèi)噴射的氨氣(NH3)不可能實(shí)時(shí)與NOx完全發(fā)生反應(yīng),或多或少總有部分部分氨氣會(huì)在未與NOx發(fā)生反應(yīng)的情況下離開(kāi)反應(yīng)器,進(jìn)入空預(yù)器(稱(chēng)為氨的逃逸率)。逃逸的氨氣在一定的溫度下,會(huì)與煙氣中的SO3和H2O反應(yīng)生成硫酸氨和硫酸氫氨。在空預(yù)器區(qū)域,SO2的濃度遠(yuǎn)大于SO3的濃度,反應(yīng)生成物基本上都是硫酸氫氨(NH4HSO4),硫酸氫氨在150~200℃范圍內(nèi)會(huì)發(fā)生沉積,形成一種很黏稠的物質(zhì),易造成空預(yù)器的積灰(硫酸氫氨型積灰)。

    鍋爐燃煤中的硫分在燃燒后產(chǎn)生SO2和SO3氣體,SO3氣體與水蒸氣結(jié)合生成硫酸蒸氣,其凝結(jié)露點(diǎn)溫度高達(dá)120℃以上,當(dāng)空氣預(yù)熱器管壁溫度低于所生成的硫酸露點(diǎn)時(shí),硫酸就在管壁上凝結(jié),產(chǎn)生凝結(jié)酸液,凝結(jié)酸液腐蝕金屬并黏結(jié)飛灰,同時(shí)酸又與灰中的Fe、Na和Ca起反應(yīng),易造成空預(yù)器積灰(結(jié)露型積灰)。一般情況下,燃料燃燒產(chǎn)物中SO3占比很小(不到1%),但高塵段布置SCR脫硝裝置的催化劑層位于空預(yù)器前的煙道中,催化劑的氧化作用會(huì)將煙氣中的部分SO2氧化成SO3(稱(chēng)之為SO2/SO3轉(zhuǎn)化率),從而加劇了空預(yù)器結(jié)露型積灰。

    空預(yù)器積灰到一定程度會(huì)造成空預(yù)器堵灰,在實(shí)際運(yùn)行中,如果煙氣側(cè)堵灰會(huì)影響空預(yù)器換熱元件的傳熱效率,增大排煙熱損失,降低爐效;空預(yù)器堵灰還會(huì)引起尾部煙道流動(dòng)阻力增大,使管道特性曲線變陡,引風(fēng)機(jī)流量不穩(wěn)定工作區(qū)域上移,影響鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行。

    2. 對(duì)鍋爐效率的影響。如上所述,SCR脫硝會(huì)加大空預(yù)器積灰的傾向性,若積灰不能及時(shí)處理會(huì)使鍋爐排煙溫度升高,增大排煙熱損失;高塵段布置SCR脫硝裝置的反應(yīng)器面積大,連接煙道較長(zhǎng),增大鍋爐散熱損失;SCR脫硝反應(yīng)器布置在空預(yù)器前的煙道中,管道沿程阻力增大,空預(yù)器出入口負(fù)壓增加較多,使空預(yù)器漏風(fēng)率增加,影響爐效。

    3. 對(duì)引風(fēng)機(jī)的影響。SCR反應(yīng)器及其連接煙道布置于空預(yù)器上游煙道中,使煙氣側(cè)阻力增加,增加的阻力包括煙道沿程阻力、局部阻力和催化劑本身的阻力(對(duì)于布置三層催化劑層的SCR反應(yīng)器,整個(gè)反應(yīng)器的流通壓降約在1kPa左右),為維持爐膛負(fù)壓,引風(fēng)機(jī)的功耗勢(shì)必增加。同時(shí)因管道特性發(fā)生變化,對(duì)應(yīng)負(fù)荷下引風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)也發(fā)生變化,低負(fù)荷時(shí)引風(fēng)機(jī)可能出現(xiàn)的不穩(wěn)定工作區(qū)可能上移。對(duì)于某些引風(fēng)機(jī)功率裕量不大的在役機(jī)組,若進(jìn)行SCR脫硝改造還須對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造或更換。

    五、結(jié)論

    高塵段布置SCR脫硝裝置,因其所處煙氣段溫度為催化劑活性溫度范圍內(nèi),無(wú)需增設(shè)專(zhuān)門(mén)的煙氣加熱裝置,結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單,便于維護(hù),同時(shí)脫硝效率高,運(yùn)行可靠性有一定保證,能較好地滿足電廠排煙的環(huán)保性要求,而被廣泛應(yīng)用于現(xiàn)代火電廠。但SCR脫硝裝置的裝設(shè)亦會(huì)給鍋爐運(yùn)行產(chǎn)生負(fù)面影響,其中最為突出的是尾部煙道積灰問(wèn)題。從原理上看,控制氨氣逃逸率和SO2/SO3的轉(zhuǎn)化率是抑制SCR所引起的積灰最有效的途徑,但我們也應(yīng)認(rèn)識(shí)到,氨氣逃逸率和SO2/SO3的轉(zhuǎn)化率是SCR脫硝裝置帶來(lái)的固有問(wèn)題,不能完全消除。運(yùn)行維護(hù)人員只能通過(guò)調(diào)配入爐煤種、調(diào)整噴氨氣量等手段盡量控制氨氣逃逸率和SO2/SO3的轉(zhuǎn)化率,并及時(shí)對(duì)積灰采取清除手段,力保在鍋爐正常運(yùn)行周期內(nèi)控制尾部煙道積灰在可允許范圍內(nèi)。對(duì)于裝設(shè)SCR反應(yīng)器致使的鍋爐散熱損失增加問(wèn)題,可以通過(guò)合理減少煙道長(zhǎng)度,緊湊布置相關(guān)設(shè)備來(lái)加以控制;空預(yù)器漏風(fēng)、引風(fēng)機(jī)運(yùn)行等問(wèn)題,則可以通過(guò)選用空預(yù)器漏風(fēng)控制系統(tǒng)(LCS)和合適的引風(fēng)機(jī)型號(hào)來(lái)解決。

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