不同韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)物理模擬研究

王正東

（遼河石油職業(yè)技術(shù)學(xué)院，遼寧盤錦124103）

不同韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)物理模擬研究

王正東

（遼河石油職業(yè)技術(shù)學(xué)院，遼寧盤錦124103）

針對(duì)普通稠油油藏，利用三維剖面模型分別進(jìn)行反韻律、正韻律和復(fù)合韻律油藏注蒸汽開發(fā)，后期進(jìn)行轉(zhuǎn)熱水驅(qū)或水汽交替注入開發(fā)的物理模擬研究。結(jié)果表明，注入蒸汽由于重力超覆作用而向油藏頂部運(yùn)移，和正韻律油藏相比，反韻律油藏頂部更容易形成蒸汽的竄流通道；而轉(zhuǎn)熱水驅(qū)或水汽交替注入后，注入熱水?dāng)y帶油藏中蒸汽的剩余熱量向油藏下部運(yùn)移，從而有效動(dòng)用油藏中蒸汽驅(qū)的剩余油，改善稠油油藏的開發(fā)效果，降低生產(chǎn)井的含水率。蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)水汽交替注入的驅(qū)油效率比轉(zhuǎn)熱水驅(qū)的驅(qū)油效率有所提高，水汽交替注入實(shí)施過程中含水率出現(xiàn)大幅度降低，增油效果明顯。

韻律油藏； 蒸汽驅(qū)； 熱水驅(qū)； 水汽交替注入； 三維物理模擬

稠油油藏注蒸汽開發(fā)中后期，蒸汽竄流及超覆現(xiàn)象越來越嚴(yán)重，蒸汽吞吐以及蒸汽驅(qū)的開發(fā)效果日益變差，其主要表現(xiàn)為原油日產(chǎn)量下降、含水率上升、累積油汽比降低等。對(duì)于儲(chǔ)層物性好、滲透率高的稠油油藏，易形成蒸汽突進(jìn)，造成嚴(yán)重的蒸汽竄流；同時(shí)注入的高溫蒸汽與油藏流體間的密度差異導(dǎo)致蒸汽超覆于油藏頂部流動(dòng)，因此注蒸汽開發(fā)后期油藏中仍然殘留大量的熱量［1－3］。注蒸汽開發(fā)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)不但能夠起到對(duì)油藏續(xù)熱，而且能夠充分利用地層中的殘余熱，增大縱向波及系數(shù)，提高稠油油藏的最終采收率［4］。本文利用不同韻律剖面模型，研究稠油油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)或水汽交替注入開發(fā)的可行性，在此基礎(chǔ)上分析蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)開發(fā)的機(jī)理。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

剖面韻律實(shí)驗(yàn)裝置主要由流體注入系統(tǒng)（蒸汽發(fā)生器、恒流恒壓驅(qū)替泵）、物理模擬模型（中間容器、剖面模型、恒溫裝置）、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)（壓力采集裝置、溫度采集裝置）、油水計(jì)量系統(tǒng)四大部分組成，剖面韻律模型實(shí)驗(yàn)流程如圖1所示。

Fig.1 The diagram of cross－section rhythm model圖1 剖面韻律模型實(shí)驗(yàn)流程

圖2為剖面模型韻律分布設(shè)計(jì)，其內(nèi)部尺寸為50cm×50cm×7.5cm，一個(gè)側(cè)面均勻分布25個(gè)測(cè)壓點(diǎn)，另外一個(gè)側(cè)面分布25個(gè)測(cè)溫點(diǎn)。實(shí)驗(yàn)過程中模型的外面包裹上絕熱材料，以減少向外界的熱損失。采用非均質(zhì)填砂方式，根據(jù)不同粒徑的石英砂混合填裝而達(dá)到所需的滲透率。按滲透率分布將模型內(nèi)填裝成3種韻律分布，即反韻律、正韻律和復(fù)合韻律，不同粒徑石英砂之間用500目濾網(wǎng)分隔，滲透率分布如表1所示。

Fig.2 Rhythm distribution of cross－section model圖2 剖面模型韻律分布設(shè)計(jì)

表1 韻律性分布及模型參數(shù)Table 1 Rhythm distribution and model parameters

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

首先利用長(zhǎng)度60cm、內(nèi)徑3.8cm的填砂管分別測(cè)定20，80和120目石英砂的氣測(cè)滲透率，將不同目數(shù)的石英砂按韻律分布要求填至剖面模型內(nèi)，不同石英砂界面之間平鋪500目的濾網(wǎng)。將模型連接到高壓氮?dú)馄可线M(jìn)行試壓，如果30min內(nèi)壓力不降表示模型密封完好。利用真空機(jī)對(duì)剖面模型抽真空飽和地層水，測(cè)定模型的孔隙體積和孔隙度，將剖面模型外面包裹上絕熱材料，將整個(gè)裝置按實(shí)驗(yàn)流程進(jìn)行連接，不同韻律模型特性參數(shù)見表2。

表2 不同韻律模型物性參數(shù)Table 2 The parameters of cross－section model in different rhythm models

將恒溫箱溫度設(shè)定為80℃，恒溫5h以上，保證原油溫度達(dá)到80℃，從而有利于原油的流動(dòng)。所用的原油為稠油II類油藏的地面脫水脫氣原油，用驅(qū)替泵驅(qū)動(dòng)原油容器中原油進(jìn)入剖面模型，從而驅(qū)替模型中的地層水，建立束縛水飽和度和初始含油飽和度。飽和過程中不斷變換入口位置和出口位置，保證模型內(nèi)的可動(dòng)水驅(qū)替完畢。將恒溫箱溫度設(shè)定為油層溫度（30℃），使整個(gè)系統(tǒng)恒溫至30℃。實(shí)驗(yàn)過程中每間隔5s系統(tǒng)自動(dòng)采集25個(gè)測(cè)壓點(diǎn)的壓力值和25個(gè)測(cè)溫點(diǎn)的溫度值，出口端的產(chǎn)油量和產(chǎn)水量由實(shí)驗(yàn)人員不斷計(jì)量。實(shí)驗(yàn)時(shí)先進(jìn)行蒸汽驅(qū)，蒸汽注入溫度為250℃，驅(qū)替1 000min（大約0.68PV）時(shí)轉(zhuǎn)120℃熱水驅(qū)或水汽交替注入開發(fā)（蒸汽注入溫度300℃、熱水注入溫度120℃），蒸汽與熱水的注入速度均取5mL/min，驅(qū)替至出口含水率達(dá)到98%時(shí)停止實(shí)驗(yàn)。原油及地層水性質(zhì)見表3，4。

2 結(jié)果與討論

2.1 開發(fā)效果對(duì)比

圖3為不同韻律油藏注蒸汽開發(fā)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)及水汽交替注入的開發(fā)效果對(duì)比。

表3 原油性質(zhì)Table 3 The properties of crude oil

表4 地層水性質(zhì)Table 4 The properties of formation water

圖3（a）為反韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)及水汽交替的開發(fā)效果對(duì)比。由圖3（a）可知，反韻律油藏自蒸汽驅(qū)開始至注入0.68PV（注入物體積與所注入試驗(yàn)對(duì)象的孔隙體積的比值）蒸汽后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)及水汽交替，此時(shí)轉(zhuǎn)熱水驅(qū)實(shí)驗(yàn)的蒸汽驅(qū)驅(qū)油效率為34.50%，而轉(zhuǎn)水汽交替實(shí)驗(yàn)的蒸汽驅(qū)驅(qū)油效率為34.20%；實(shí)施轉(zhuǎn)驅(qū)后兩種方式的含水率都有所下降，分別下降了4.50%和8.60%，說明反韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水或水汽交替有利于使注入熱水向油層底部低滲透地層運(yùn)移；隨著生產(chǎn)的進(jìn)行含水率迅速增加，對(duì)于轉(zhuǎn)熱水驅(qū)而言含水率至注入1.35 PV后基本穩(wěn)定，而對(duì)于水汽交替在蒸汽注入階段含水率出現(xiàn)了降低，最大降低幅度達(dá)到5.60%，水汽交替注入開發(fā)效果要優(yōu)于轉(zhuǎn)熱水驅(qū)開發(fā)效果。生產(chǎn)結(jié)束時(shí)反韻律油藏蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)熱水驅(qū)的驅(qū)油效率為3 9.58%，蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)水汽交替注入的驅(qū)油效率為43.05%。

圖3（b）為正韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)和水汽交替的開發(fā)效果對(duì)比。由圖3（b）可知，正韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)的含水率從8 7.1 0%降至83.10%，而后含水率快速上升，注入熱水1.1PV后一直維持在98.00%以上；而對(duì)于水汽交替而言，自0.9PV時(shí)注入250℃的蒸汽，含水率從96.70%降至91.30%，隨后每次注蒸汽過程含水率都有所下降；至生產(chǎn)結(jié)束時(shí)正韻律蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)熱水驅(qū)的驅(qū)油效率為37.00%，而蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)水汽交替的驅(qū)油效率達(dá)到38.98%。正韻律油藏的開發(fā)效果遠(yuǎn)差于反韻律油藏，其原因?yàn)檎嵚捎筒氐臐B透率分布有利于注入的蒸汽或熱水沿油藏底部運(yùn)移，油藏頂部動(dòng)用程度差。

圖3（c）為復(fù)合韻律油藏蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)熱水驅(qū)及水汽交替開發(fā)效果對(duì)比。由圖3（c）可知，復(fù)合韻律油藏蒸汽驅(qū)階段含水率迅速上升，轉(zhuǎn)熱水驅(qū)實(shí)驗(yàn)開始時(shí)的含水率為76.40%，此時(shí)對(duì)應(yīng)的蒸汽驅(qū)驅(qū)油效率為33.93%，而轉(zhuǎn)水汽交替開始時(shí)的含水率為73.20%，所對(duì)應(yīng)的蒸汽驅(qū)驅(qū)油效率為34.50%；兩個(gè)實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)驅(qū)后的含水率均迅速上升，轉(zhuǎn)熱水驅(qū)的含水率在1.1PV時(shí)超過95.00%，而后逐漸穩(wěn)定，驅(qū)油效率增幅不大，從蒸汽驅(qū)階段到注熱水結(jié)束時(shí)驅(qū)油效率增加4.85%，達(dá)到38.78%；對(duì)于轉(zhuǎn)水汽交替而言，水汽交替注入過程中注蒸汽時(shí)含水率有所下降，增油效果明顯，至實(shí)驗(yàn)結(jié)束時(shí)驅(qū)油效率增加7.28%，達(dá)到41.78%。

圖3（d）為不同韻律油藏蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)熱水驅(qū)及水汽交替注入的采出程度對(duì)比。由圖3（d）可知，反韻律儲(chǔ)層蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)和水汽交替的采出程度要優(yōu)于正韻律和復(fù)合韻律，其中正韻律的采出程度最差；對(duì)于反韻律而言，水汽交替注入的采出程度要比轉(zhuǎn)熱水驅(qū)的采出程度高出3.47%，對(duì)于正韻律而言，水汽交替要比熱水驅(qū)高出1.98%，對(duì)于復(fù)合韻律而言，水汽交替要比熱水驅(qū)高出3.00%。不同韻律儲(chǔ)層蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)水汽交替的采出程度較好，其原因?yàn)樽⑷氲恼羝拿芏容^小，蒸汽產(chǎn)生超覆，大部分蒸汽滯留在油層上部運(yùn)移；注入熱水后，由于熱水密度較大，在重力的作用下，熱水?dāng)y帶著上部蒸汽的殘余熱流向油層底部，提高熱波及范圍，改善縱向上的波及程度［5－6］。

Fig.3 Comparison of development efficiency between thermal water flooding and water－steam alternative injection in different rhythm reservoirs圖3 不同韻律油藏蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)熱水驅(qū)及水汽交替注入的開發(fā)效果對(duì)比

2.2 油藏溫度場(chǎng)變化分析

2.2.1 蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)熱水驅(qū) 圖4為不同韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)開發(fā)過程中垂向溫度分布對(duì)比。

圖4（a）為反韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)垂向溫度分布。由圖4（a）可知，蒸汽驅(qū)注入0.56PV蒸汽時(shí)（采出程度為22.27%），高溫區(qū)域主要集中在注入井附近的高部位，油藏頂部滲透率高使得注入的高溫蒸汽主要集中在高部位流動(dòng)，模型中心點(diǎn)的溫度達(dá)45℃左右；注入1.08PV蒸汽時(shí)（采出程度為33.69%），注入井附近的高部位的高溫范圍進(jìn)一步加大，模型中心點(diǎn)的溫度超過55℃，蒸汽驅(qū)過程中注入井與生產(chǎn)井間溫度差別大，形成自注入井頂端向生產(chǎn)井底部?jī)A斜的波及方式。此時(shí)進(jìn)行轉(zhuǎn)熱水驅(qū)實(shí)驗(yàn)，總注入量達(dá)到1.3 8PV時(shí)（采出程度為37.34%），注入井附近高溫區(qū)域范圍減小，模型中心溫度在54℃左右，生產(chǎn)井附近溫度基本沒有變化，注入2.16PV時(shí)（采出程度為38.99%），模型內(nèi)溫度進(jìn)一步降低，模型中心點(diǎn)溫度降至49℃，熱水驅(qū)過程中注入井附近的等溫線變得陡峭，說明反韻律油藏中注入的熱水有向下運(yùn)移的趨勢(shì)，有利于啟動(dòng)反韻律油藏蒸汽驅(qū)過程中在底部位低滲地層的剩余油。

圖4（b）為正韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)垂向溫度分布。由圖4（b）可知，由蒸汽驅(qū)階段高溫區(qū)域主要集中在注入井附近的中底部位，此處屬于中高滲透率地層，注入的高溫蒸汽沿滲流阻力小的高滲透率的底部地層流動(dòng)；注入0.56PV時(shí)（采出程度為25.65%），模型中心點(diǎn)的溫度達(dá)到50℃，相同時(shí)刻正韻律與反韻律相比高溫范圍要大，說明正韻律儲(chǔ)層的高滲透層位于地層的底部，注入井底部為蒸汽的主要滲流區(qū)域，隨著蒸汽的注入，在重力分異作用下，蒸汽有向高部位運(yùn)移的趨勢(shì)，相同蒸汽注入量時(shí)蒸汽的加熱范圍要比反韻律的大；注入1.08PV時(shí)（采出程度為33.88%），開始轉(zhuǎn)熱水驅(qū)，此時(shí)高溫范圍進(jìn)一步增大，模型中心點(diǎn)溫度達(dá)到65℃，注入井近井周圍的等溫線變得陡峭，說明注入的120℃熱水使注入井底的溫度大幅度降低，另外部分蒸汽在重力分異作用下向油層頂部運(yùn)移；轉(zhuǎn)熱水驅(qū)后總注入量達(dá)到1.38PV時(shí)（采出程度為35.60%），注入井附近溫度大幅度降低，但生產(chǎn)井附近溫度降低幅度不大，仍然維持在60℃左右，而模型中心點(diǎn)溫度降至55℃左右，注入熱水后的正韻律地層高溫范圍主要集中在注入井底部，此時(shí)等溫線又變得相對(duì)彎曲，說明注入熱水集中于油層底部的高滲地帶流動(dòng)，波及系數(shù)低，開發(fā)效果較差。

Fig.4 Vertical temperature distribution of thermal water flooding after steam flooding in different rhythm reservoirs圖4 不同韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)垂向溫度分布

實(shí)驗(yàn)中所用的復(fù)合韻律儲(chǔ)層為低高中滲透率分布。圖4（c）為復(fù)合韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)垂向溫度分布。由圖4（c）可知，實(shí)施蒸汽驅(qū)過程中由于儲(chǔ)層中部滲透率高，使得蒸汽主要集中于油層中部運(yùn)移，同時(shí)由于蒸汽在重力分異作用下，蒸汽有向油層頂部運(yùn)移的趨勢(shì)，因此低高中復(fù)合韻律儲(chǔ)層溫度分布圖呈現(xiàn)近井周圍中上部溫度高而底部溫度低的現(xiàn)象；注蒸汽0.56PV時(shí)（采出程度為20.78%），高溫區(qū)域主要集中于注入井的中部和中上部，此時(shí)模型中心點(diǎn)溫度在55℃左右；注入1.08PV時(shí)（采出程度為33.78%），注入井近井周圍中上部高溫區(qū)域進(jìn)一步擴(kuò)大，同時(shí)高溫區(qū)域向油層頂部擴(kuò)展趨勢(shì)明顯，此時(shí)模型中心點(diǎn)溫度在65℃左右；轉(zhuǎn)熱水驅(qū)后，總注入量為1.38PV時(shí)（采出程度為36.70%），低高中復(fù)合韻律模型內(nèi)部溫度降低，注入井附近溫度降低明顯，近井地帶等溫線變得很密集且有向油層底部擴(kuò)展的趨勢(shì)，但生產(chǎn)井附近溫度有所升高；總注入量達(dá)到2.16PV時(shí)（采出程度為38.8%），油層溫度進(jìn)一步降低，高溫區(qū)域主要集中在注入井附近的油層中部及中部稍偏下的區(qū)域，此時(shí)刻等溫線向油層底部擴(kuò)展的趨勢(shì)更加明顯，說明注入熱水在重力作用下向底部的中滲層運(yùn)移。因此，注入熱水可以驅(qū)動(dòng)油層底部的剩余油［7－8］。

2.2.2 蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)水汽交替 圖5為不同律韻油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)水汽交替注入開發(fā)過程中垂向溫度分布對(duì)比。

圖5（a）為反韻律油藏蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)水汽交替注入垂向溫度分布。由圖5（a）可知，反韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)水汽交替開發(fā)總注入量達(dá)到1.38PV時(shí)（采出程度為38.40%），注入井附近頂部的高滲地層仍處于高溫狀態(tài)；和相同時(shí)刻熱水驅(qū)相比高溫范圍進(jìn)一步增加，模型中心點(diǎn)的溫度達(dá)到55℃上，同時(shí)等溫線變得更加陡峭；注入2.1 6PV時(shí)（采出程度為41.40%），模型中心點(diǎn)的溫度接近60℃，注入井底部溫度有所增加，說明注入的熱水?dāng)y帶蒸汽的熱量向油藏底部低滲透地層運(yùn)移，可以有效驅(qū)動(dòng)儲(chǔ)層內(nèi)的剩余油。

圖5（b）為正韻律油藏蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)水汽交替注入垂向溫度分布。由圖5（b）可知，正韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)水汽交替開發(fā)后高溫區(qū)域主要集中在注入井附近的中低部位，正韻律地層的高溫范圍進(jìn)一步擴(kuò)大；轉(zhuǎn)水汽交替后總注入量1.38PV時(shí)（采出程度為36.40%），等溫線變得更加陡峭，說明注入的高溫蒸汽有向油層頂部運(yùn)移的趨勢(shì)，從而有利于驅(qū)替油層頂部的剩余油；注入2.16PV時(shí)（采出程度為38.60%），高溫范圍進(jìn)一步擴(kuò)大，油層頂部溫度進(jìn)一步升高，模型中心點(diǎn)的溫度達(dá)到60℃，說明水汽交替注入有利于驅(qū)替正韻律儲(chǔ)層蒸汽驅(qū)過程中油層頂部的剩余油。因此，對(duì)于正韻律油藏實(shí)施水汽交替措施或注熱水時(shí)添加抑制熱水在油藏底部運(yùn)移的添加劑（泡沫或凝膠等）可有效改善熱水驅(qū)的開發(fā)效果。

圖5（c）為復(fù)合韻律油藏蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)水汽交替注入垂向溫度分布。由圖5（c）可知，復(fù)合韻律油藏蒸汽驅(qū)轉(zhuǎn)水汽交替后的模型內(nèi)部溫度明顯高于轉(zhuǎn)熱水驅(qū)的溫度分布，同時(shí)高溫區(qū)域有向油層頂部運(yùn)移的趨勢(shì)，說明注入蒸汽在重力分異作用下向油層頂部的低滲油層運(yùn)移，因此水汽交替措施有利于蒸汽驅(qū)替油層頂部的剩余油；總注入量達(dá)到2.16PV時(shí)（采出程度為41.78%），注入井附近沿垂向高溫分布范圍加大，說明蒸汽向上運(yùn)移加熱了油層頂部，注入的熱水向油層底部運(yùn)移，使油層底部剩余油得到動(dòng)用［9］。

3 稠油注蒸汽開發(fā)轉(zhuǎn)熱水驅(qū)機(jī)理

熱水驅(qū)也是一種稠油熱力開采方式，同樣具有降低原油粘度、改善油水流度比、降低殘余油飽和度及改善油水相對(duì)滲透率、引起液體和巖石的熱膨脹的機(jī)理；另外，由于熱水驅(qū)對(duì)油層加溫比較緩慢，不容易形成高含油飽和度油帶而堵塞地層［10］。

當(dāng)稠油油藏蒸汽驅(qū)進(jìn)入中后期時(shí)，產(chǎn)油速度降低，油汽比大幅度降低，而低油汽比表明注入蒸汽的利用率降低，大量的注入熱量被滯留于油藏的巖石和流體中，其中一部分熱量只是在油藏中循環(huán)而對(duì)采油無任何影響；如果繼續(xù)連續(xù)注蒸汽，將會(huì)導(dǎo)致巖石和流體中的大量熱量被滯留于油藏中而被浪費(fèi)。而蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)水驅(qū)會(huì)改善這一狀況，蒸汽驅(qū)過程中注入的蒸汽在地層中發(fā)生嚴(yán)重的重力超覆，蒸汽主要驅(qū)替油藏頂部的原油，造成油藏底部有大量剩余油存在；轉(zhuǎn)熱水驅(qū)后注入熱水主要從油層底部附近潛入，注入熱水趨向于在油藏下部流動(dòng)，因此可以采出蒸汽未波及的油層底部原油。

Fig.5 Vertical temperature distribution of water－steam alternative injection after steam flooding in different rhythm reservoirs圖5 不同韻律油藏蒸汽驅(qū)后轉(zhuǎn)水汽交替注入垂向溫度分布

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（Ed.：SGL，Z）

Physical Simulation on Thermal Water Flooding After Steam Flooding in Different Rhythm Heavy Oil Reservoir

WANG Zheng－dong
（Liaohe Petroleum Vocational Technology College，Panjin Liaoning124103，P.R.China）

Aiming at conventional heavy oil reservoir，3－D dimensional cross－section model was employed to study thermal water flooding or water－steam alternative injection after steam flooding in anti－rhythm reservoir，positive rhythm reservoir and composite rhythm reservoir.The results show that steam trended to flow on the top of reservoir due to over lap of injection steam.Steam channeling is more easily generated in anti－rhythm reservoir than in positive rhythm reservoir.Thermal water flooding and water－steam alternative injection after steam flooding could carry remaining heat to migrate into the bottom of reservoir，so amount of heavy oil in reservoir can be recovered.The recovery efficiency of water－steam alternative injection is obviously higher than thermal water flooding and water cut decreased largely during water－steam alternative injection.

Rhythm reservoir；Steam flooding；Thermal water flooding；Water－steam alternative injection；3－D Physical simulation

.Tel.：＋86－15942736000；e－mail：wangzd077＠163.com

TE345

A

10.3696/j.issn.1006－396X.2011.01.013

2010－11－16

王正東（1963－），男，遼寧盤錦市，副教授，博士。

1006－396X（2011）01－0052－07

Received16November2010；revised4January2011；accepted10January2011