周 戟,郭 蓉,趙宣朝,竇遠(yuǎn)明
(河北工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院,天津 300401)
我國目前居住在農(nóng)村的人口占總?cè)丝诘?7%,廣大農(nóng)村地區(qū)的住宅多數(shù)為低矮房屋,這些房屋結(jié)構(gòu)簡單,地質(zhì)條件各式各樣,一般都未地質(zhì)勘查和設(shè)計(jì).并且由于安全和防災(zāi)意識(shí)淡薄,存在大量建于山坡、河灘、回填土等軟弱不均的地基土上的建筑,還有大批建造于濕陷性黃土、膨脹土、凍土等特殊地基土上的建筑,這些村鎮(zhèn)建筑建筑多出現(xiàn)地基基礎(chǔ)不均勻沉降或沉降過大,給村鎮(zhèn)建筑帶來很大不良影響.
村鎮(zhèn)建筑拆建費(fèi)用較高,以及對(duì)正常生活秩序的影響等問題,使人們更多的關(guān)注村鎮(zhèn)房屋的加固改造上來.但《既有建筑地基基礎(chǔ)加固技術(shù)規(guī)范》中的加固方法多是針對(duì)城鎮(zhèn)建筑,而在村鎮(zhèn)低矮房屋中盲目套用現(xiàn)有加固方法,造成設(shè)計(jì)不合理,施工復(fù)雜,費(fèi)用較高,并不符合當(dāng)前我國廣大農(nóng)村的經(jīng)濟(jì)條件.本文在總結(jié)已有加固方法和前人相關(guān)試驗(yàn)[1-4]基礎(chǔ)上設(shè)置麥秸稈石灰樁[5]的加固方法.
模型試驗(yàn)的總裝置如圖1所示,整個(gè)試驗(yàn)在模型箱內(nèi)進(jìn)行,采用機(jī)械千斤頂加載通過條形鋼板模擬條形基礎(chǔ)施加條形荷載,反力梁提供反力,通過力傳感器讀取施加荷載大小;在土體設(shè)計(jì)位置埋設(shè)壓力盒,并通過靜態(tài)應(yīng)變儀和計(jì)算機(jī)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)讀取壓力盒數(shù)據(jù).
模型箱采用普通鋼板焊接加工而成,長、寬、高凈尺寸為190 cm、110 cm、150 cm,鋼板厚3 mm.試驗(yàn)箱體正立面部分采用10mm厚的有機(jī)玻璃板制成,其主要目的是在試驗(yàn)過程中可以通過透明的有機(jī)玻璃直觀的觀測(cè)到地基土體的變化.
試驗(yàn)所用基礎(chǔ)模型為槽型鋼加工而成,為保證槽鋼有足夠的抗彎剛度,在凹槽內(nèi)每隔20 cm焊接L50×5角鋼作為加勁肋.加工后的槽型鋼作為條形基礎(chǔ)模型,基礎(chǔ)的長、寬、高分別為100cm、20cm、6cm.加載時(shí)為方便在放置千斤頂,在槽鋼中央放置一個(gè)直徑35cm、厚2.5 cm的圓形鋼板.
圖1 模型試驗(yàn)裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of model test device
根據(jù)對(duì)北京、天津、河北以及河南等地區(qū)村鎮(zhèn)調(diào)研資料,并結(jié)合村鎮(zhèn)房屋淺層地基密度,設(shè)定模型地基土密度為1.80g/cm3,含水量設(shè)定為16%.地基土料按容重法填入,每層鋪設(shè)厚度為100mm,用特制的搗實(shí)器按照某種次序夯實(shí),以保證每層土的密實(shí)度基本相同.靜置1 d充分固結(jié)后,取土樣做土工試驗(yàn),得到其基本物理力學(xué)指標(biāo),見表1.
表1 試驗(yàn)?zāi)M地基土的基本物理性質(zhì)指標(biāo)Tab.1 Basic physics of foundation soil indicators
另外,在鋼化玻璃邊每100mm厚撒布不同顏色的粉末,鋪成薄層,在試驗(yàn)時(shí)以觀察地基土的變形情況.
樁體材料采用麥秸稈、石灰和土,比例為0.25%∶8%∶1.
麥秸稈:麥秸稈取自于邯鄲市復(fù)興區(qū),人工收割,整根長50~70cm,每根4~5個(gè)莖節(jié),直徑2~3mm之間,麥秸稈壁厚0.498~0.665 mm.選擇順直一致、粗細(xì)均勻、且無破裂折斷的麥秸稈,將其剪為試驗(yàn)所需的長度.由于麥秸稈中層和內(nèi)層的主要成分是木素和纖維素,且組織疏松,具有較強(qiáng)的吸水性能,在地基中很容易吸水分解,并受到腐蝕,所以麥秸稈耐久性處理很重要.可以將麥秸稈浸泡在清漆、瀝青和膠等憎水性溶劑中,本次試驗(yàn)采用清漆防腐.
石灰:石灰采用天津雙口鎮(zhèn)灰粉廠生產(chǎn)的消石灰,有效氧化鈣、鎂含量為56.2%,符合三級(jí)石灰標(biāo)準(zhǔn).
土:樁身所用土取自天津市寧河某建筑工地基坑內(nèi),通過輕型擊實(shí)試驗(yàn)確定其最佳干密度為1.7 g/cm3,最優(yōu)含水量為22%.
圖2 模型樁加固地基土平面布置圖Fig.2 Layout plan of model piles
根據(jù)模型試驗(yàn)內(nèi)容以及試驗(yàn)裝置條件,本試驗(yàn)共2個(gè)試驗(yàn):試驗(yàn)一,素填土條形基礎(chǔ)加載試驗(yàn);試驗(yàn)二,麥秸稈石灰樁條形基礎(chǔ)兩側(cè)加固的加載試驗(yàn).
試驗(yàn)加載依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-2002》附錄C淺層平板載荷試驗(yàn)要點(diǎn)執(zhí)行.分級(jí)加載,每級(jí)加載10 kPa,即2 kN.
在模型基礎(chǔ)中間安裝四個(gè)百分表,如圖3所示.
圖3 沉降觀測(cè)點(diǎn)布置圖Fig.3 Layout diagram of settlement observation points
圖4 試驗(yàn)一地基土裂縫示意圖Fig.4 Schematic plot of thefoundation soil fissureof test 1
1)試驗(yàn)一:在第7級(jí)荷載(14.0kN)時(shí)基礎(chǔ)邊緣出現(xiàn)一條細(xì)微橫向裂縫,在第16級(jí)荷載(32.0kN)時(shí),在基礎(chǔ)左側(cè)出現(xiàn)一條平行于基礎(chǔ)的裂縫,在第21級(jí)荷載(42.0kN)時(shí),在基礎(chǔ)右側(cè)出現(xiàn)一條平行于基礎(chǔ)的裂縫,在第27級(jí)荷載(54.0kN)時(shí),基礎(chǔ)左右靠近邊緣處又各出現(xiàn)兩條較短裂縫.各條裂縫隨著荷載的增加而不斷擴(kuò)展,試驗(yàn)加載完成后地基土表面的的裂縫情況如圖4所示,基礎(chǔ)兩側(cè)土體有輕微鼓起,邊緣土體破碎.
通過有機(jī)玻璃觀測(cè)白粉線的變化,可連續(xù)觀測(cè)到基礎(chǔ)下方地基土隨荷載增加的變形情況,如圖5所示.
2)試驗(yàn)二:本次試驗(yàn)加載過程中地基表層土并未出現(xiàn)平行于基礎(chǔ)的裂縫,只是出現(xiàn)了幾條垂直于基礎(chǔ)的細(xì)微裂紋.在試驗(yàn)后期,模型箱出現(xiàn)鼓脹變形現(xiàn)象,為防止模型箱變形破壞以及考慮對(duì)試驗(yàn)的影響,試驗(yàn)在第38級(jí)荷載(76.0 kN)后終止,所以該組試驗(yàn)未加載至地基土體破壞階段.本次試驗(yàn)在前32級(jí)荷載時(shí),基礎(chǔ)沉降量較小,透過有機(jī)玻璃板觀測(cè)鋪設(shè)的白粉線無明顯位移,在施加第33級(jí)荷載(66.0 kN)后,基礎(chǔ)單級(jí)荷載沉降量明顯增大,并且在基礎(chǔ)下方0.5范圍內(nèi)出現(xiàn)兩條剪切破壞帶,一條與水平方向呈45°,另一條呈60°,加載完成后地基土變形觀測(cè)如圖6所示.
圖5 試驗(yàn)一地基土變形觀測(cè)曲線Fig.5 Thedeformation observation curve of foundation soil test 1
圖6 試驗(yàn)二地基土變形觀測(cè)曲線Fig.6 Thedeformation observation curve of foundation soil test 2
由圖中觀察可知,基礎(chǔ)壓縮變形幾乎全部集中于基礎(chǔ)板模型正下方,其兩側(cè)的白粉線沒有明顯變化,說明模型樁體將基礎(chǔ)板模型正下方土體的變形限制在其內(nèi)部,并且地基土的豎向變形深度主要在基礎(chǔ)下方2范圍內(nèi),即上部荷載傳遞的壓力主要由該深度范圍的土體承受.土體沉降變形在基礎(chǔ)正下方同一深度上分布較均勻,隨深度的增加而減?。?/p>
試驗(yàn)結(jié)束后,挖出基礎(chǔ)下方的土體,并把麥秸稈石灰樁樁體顯露出來(如圖7所示),觀察樁身情況可知,樁身堅(jiān)硬,抗剪和抗壓強(qiáng)度大大高于地基土體;樁周土較普通地基土堅(jiān)硬,形成一層堅(jiān)硬致密的膠結(jié)層,不易挖出,并與樁體膠結(jié)在一起形成直徑大于麥秸稈石灰樁樁體本身的樁體結(jié)構(gòu)(如圖8所示);大部分麥秸稈石灰樁1范圍內(nèi)有鼓脹,在1.25深度(約250mm)出現(xiàn)剪切變形(如圖9所示),在剪切變形部位,對(duì)稱的兩樁間距由原來的240 mm變?yōu)?90 mm.
通過對(duì)試驗(yàn)一和試驗(yàn)二完成后試驗(yàn)現(xiàn)象中的地基土裂縫、白粉線變形和基礎(chǔ)下方地基土剪切破壞帶的對(duì)比可知,在基礎(chǔ)兩側(cè)設(shè)置麥秸稈石灰樁加固后的地基,地基土的沉降變形主要集中在模型樁及樁體內(nèi)側(cè)區(qū)域,且相同荷載作用下,相同位置白粉線的位移要明顯小于未加固的地基,說明樁體將地基土的壓縮變形約束在樁體內(nèi)側(cè),而且能夠有效的限制土體的側(cè)向變形;在地基土表層只出現(xiàn)細(xì)微的垂直于與基礎(chǔ)的裂縫,并且未出現(xiàn)與基礎(chǔ)平行的裂縫,說明樁體能夠使滑動(dòng)面不能貫穿樁身,阻止其與地基土表層形成整體,使得地基推遲破壞,能夠麥秸稈石灰樁能夠起到加固作用.
2組試驗(yàn)所得荷載沉降曲線如圖10所示.
從圖10可以看出在荷載不大時(shí),兩次試驗(yàn)的沉降量接近,都處于基底地基土壓縮過程,p-s曲線都呈直線段.隨著荷載的增大,試驗(yàn)二的沉降量明顯小于其未加固試驗(yàn)的沉降量,并且在一定荷載時(shí),沉降量增長緩慢,趨于平行于P軸的水平線.兩次試驗(yàn)的承載力特征值和最終沉降量見表2.
圖7 成樁情況Fig.7 Thepile-forming of pile
圖8 麥秸稈石灰樁樁體與樁周土膠結(jié)Fig.8 Pilecement with thesoil around pile
圖9 麥秸稈石灰樁剪切變形Fig.9 Theshear deformation of wheatstraw-limepile
表2 兩組試驗(yàn)承載力特征值、最終沉降量對(duì)比Tab.2 Characteristic value of subgrade bearing capacityand thefinal settlement of two test
經(jīng)麥秸稈石灰樁加固后的地基承載力提高31%,并且比例界限明顯提高;兩次試驗(yàn)在施加了300 kPa荷載后,試驗(yàn)一的沉降量為28.04 mm,試驗(yàn)二的沉降量為11.35 mm,試驗(yàn)二的沉降量約為試驗(yàn)一的40%;同時(shí)試驗(yàn)二的地基在施加了終止荷載380kPa后,沉降量為17.81mm也小于試驗(yàn)一的最終沉降量,說明經(jīng)過麥秸稈石灰樁加固后的地基沉降量明顯減?。瑫r(shí),加固后地基還會(huì)經(jīng)過一段比彈性變形階段小的樁身剪切變形階段(圖10),也使加固后的地基安全儲(chǔ)備更高一些.
通過綜合分析,總結(jié)麥秸稈石灰樁加固機(jī)理主要有以下兩方面.
1)約束作用
約束作用是麥秸稈石灰樁條形基礎(chǔ)兩側(cè)布置加固機(jī)理的主導(dǎo)因素.地基在受壓過程中會(huì)將一部分地基土向外側(cè)擠出,通過樁與地基土的摩擦可以限制樁身內(nèi)側(cè)的土體向樁外側(cè)移動(dòng),就像把地基土限制在一個(gè)容器中,使地基變形主要變?yōu)榱司植客馏w壓縮,只有在局部空間內(nèi)土的剪力超過樁土摩擦阻力的時(shí)候,才能將土擠到樁外側(cè)區(qū)域,改變了地基土正常的破壞面形成發(fā)展,其約束作用主要取決于樁身的抗剪強(qiáng)度.通過在條形基礎(chǔ)兩側(cè)布置麥秸稈石灰樁限制了應(yīng)力向樁外側(cè)擴(kuò)散,使得一部分荷載傳遞到更深的土層,從而減小了地基沉降量,地基承載力也得到了提高.
2)阻隔作用
麥秸稈石灰樁相對(duì)于地基土具有較高的剛度以及抗剪強(qiáng)度,當(dāng)樁穿過地基固有的滑動(dòng)圓弧時(shí)就能夠阻止地基破壞弧面正常出現(xiàn),阻斷破壞面的形成,改變地基的破壞形式,推遲地基破壞,從而提高地基的承載力.
圖10 2組試驗(yàn)p-s曲線對(duì)比Fig.10 Load-settlement curveof thethreetests
1)麥秸稈石灰樁加固地基可以有效阻止裂縫擴(kuò)展,改變地表裂縫發(fā)展形式;
2)經(jīng)過麥秸稈石灰樁加固后的地基承載力特征值能提高31%,基礎(chǔ)沉降量明顯減小,并且加固后地基還會(huì)經(jīng)過一段比彈性變形階段小的樁身剪切變形階段,也使加固后的地基安全儲(chǔ)備更高一些;
3)麥秸稈石灰樁在條形基礎(chǔ)兩側(cè)布置主要的作用是抗剪強(qiáng)度較高的樁體與樁周土共同作用對(duì)樁體內(nèi)側(cè)地基土形成側(cè)向約束,限制土體的側(cè)向擠出位移;并且抗剪強(qiáng)度較高的樁體阻止滑動(dòng)面穿過樁身,使得滑動(dòng)面不能向樁外側(cè)發(fā)展,推遲地基破壞.
[1]張永鈞,葉書麟.既有建筑地基基礎(chǔ)加固工程實(shí)例應(yīng)用手冊(cè) [M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2002.
[2]M Shimizu,Reinforceing of soil ground withthin vertical wall,earth Reinforcement Practice,Balkema,Rotterdam,1992,683-688.
[3]Salencon Jean.Theinfluenceof confinement onthebearingcapacity of strip footings[J].Comptes Rendus Mécanique,2002,330(5):319-326.
[4]高永濤,曲兆軍,王孝存.豎向加筋砂土地基承載力的模型試驗(yàn)研究 [J].北京科技大學(xué)學(xué)報(bào),2008,30(4):349-353.
[5]李敏,柴壽喜,魏麗.麥秸稈的力學(xué)性能及加筋濱海鹽漬土的抗壓強(qiáng)度研究 [J].工程地質(zhì)學(xué)報(bào),2009,17(4):545-549.
[6]GB 50007-2002,建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 [S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2002.
[7]JGJ79-2002,建筑地基處理技術(shù)規(guī)范 [S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2002.