海底采礦覆巖變形破壞特征及臨界開(kāi)采上限的物理模擬試驗(yàn)研究*

李 光 王志文③ 馬鳳山 趙海軍 郭 捷

(①中國(guó)科學(xué)院地質(zhì)與地球物理研究所， 中國(guó)科學(xué)院頁(yè)巖氣與地質(zhì)工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100029， 中國(guó))

(②中國(guó)科學(xué)院地球科學(xué)研究院， 北京 100029， 中國(guó))

(③中國(guó)科學(xué)院大學(xué)， 北京 100049， 中國(guó))

0 引 言

隨著礦產(chǎn)資源消耗的日益增加，賦存地質(zhì)條件較好的礦藏因長(zhǎng)期開(kāi)采而接近枯竭。自然界中賦存條件復(fù)雜的礦藏，尤其是水下礦體的開(kāi)采，引起了普遍的關(guān)注(Rona， 2003； Liu et al.，2012)。全球范圍內(nèi)的海底儲(chǔ)存大量未經(jīng)開(kāi)采的各類(lèi)礦產(chǎn)資源，可以為未來(lái)人類(lèi)可持續(xù)發(fā)展提供關(guān)鍵物質(zhì)基礎(chǔ)(劉帥奇等， 2021)。

和陸上礦山開(kāi)挖不同，濱海礦山開(kāi)挖往往面臨上覆水體的威脅，礦井突涌水事件屢見(jiàn)不鮮。其中：濱海金屬礦山因其與海底煤礦特征不同，受水害威脅更加嚴(yán)重(Li et al.，2013； Sui et al.，2013)。海底金屬礦往往具有較大的傾角，陡傾礦體的開(kāi)采不可避免會(huì)令不同深度的工作面在垂直方向上投影重疊，不同中段的巖體變形相互影響容易誘發(fā)大規(guī)模的變形破壞。此外，當(dāng)上覆圍巖出現(xiàn)較大變形時(shí)，可能產(chǎn)生連接海底的導(dǎo)水通道，致使海水灌入礦山采空區(qū)。海水具有不易疏降處理、補(bǔ)給來(lái)源難以切斷等特點(diǎn)，因此，海底采礦通常設(shè)置隔水礦柱作為主要隔水措施，其中隔水礦柱厚度的選擇是關(guān)乎整個(gè)礦山工程安全、高效生產(chǎn)的關(guān)鍵問(wèn)題(趙國(guó)彥等， 2009)。

在研究某些實(shí)際工程問(wèn)題時(shí)，原位試驗(yàn)和室內(nèi)試驗(yàn)很難開(kāi)展，數(shù)值模擬試驗(yàn)和理論推導(dǎo)方法又難以充分考慮工程地質(zhì)條件的制約作用。針對(duì)這些不足，發(fā)展了地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)方法。該方法以相似原理為理論依據(jù)，結(jié)合具體的工程地質(zhì)體選取合適比例進(jìn)行縮尺度研究，能夠更真切地反映工程活動(dòng)和地質(zhì)體之間相互影響(李術(shù)才等， 2013； 楊寶全等， 2016； 劉聰?shù)龋?2018)。由于海底采礦工程地質(zhì)條件復(fù)雜，使用物理模型試驗(yàn)方法研究需要較高的工藝水平，并投入較大人力、物力，因此并不多見(jiàn)。陳紅江等(2010)采用相似物理模型試驗(yàn)方法對(duì)水下開(kāi)采頂板突水現(xiàn)象進(jìn)行了研究。張杰(2011)考慮地下水的影響，設(shè)計(jì)了流固耦合的物理模型，并對(duì)保水采煤工作面的安全進(jìn)距和基巖保護(hù)層厚度展開(kāi)研究。徐乃忠等(2019)采用地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)針對(duì)新近系煤層開(kāi)采沉陷及覆巖移動(dòng)規(guī)律進(jìn)行研究。目前，針對(duì)礦山開(kāi)采引起的巖移變形主要集中在陸地煤礦，而針對(duì)海底金屬礦山研究較少。而且，以往對(duì)于隔水礦柱厚度選取主要基于概化的力學(xué)模型和經(jīng)驗(yàn)公式，采用物理模型試驗(yàn)方法對(duì)具體地質(zhì)環(huán)境條件下的研究較少。

綜上所述，本文選取我國(guó)唯一在采的濱?；鶐r金屬礦山三山島金礦新立礦區(qū)為研究對(duì)象，采用物理模型試驗(yàn)方法，提取新立礦區(qū)典型地質(zhì)剖面作為原型，重現(xiàn)礦山充填開(kāi)采過(guò)程，闡明動(dòng)態(tài)開(kāi)采條件下海底礦山采空區(qū)圍巖變形破壞過(guò)程和特征，并給出新立礦區(qū)頂部隔離礦柱臨界開(kāi)采上限。研究成果可為新立礦區(qū)臨界開(kāi)采上限的確定提供理論基礎(chǔ)，也對(duì)相似地質(zhì)條件下的礦山發(fā)展具有借鑒意義。

1 研究區(qū)工程地質(zhì)條件

山東三山島金礦是我國(guó)首個(gè)發(fā)現(xiàn)并進(jìn)行開(kāi)采的濱?；鶐r金屬礦山，地處山東省煙臺(tái)市萊州市三山島鎮(zhèn)特別工業(yè)區(qū)，位于渤海南岸的濱海平原，北、西、南三面環(huán)海，東部是陸地(Zhao et al.，2012)。區(qū)內(nèi)出露地層巖性簡(jiǎn)單，主要為第四系沉積物及膠東群花崗巖。區(qū)內(nèi)主要受三山島-倉(cāng)上斷裂控制，探明金礦主要成生于斷裂的蝕變帶，可見(jiàn)圖1a(段學(xué)良等， 2019)。

圖1 研究區(qū)地質(zhì)概況

三山島金礦劃分為新立和西山兩個(gè)礦區(qū)，其中新立礦區(qū)整體位于海平面以下，上覆海水，在開(kāi)采過(guò)程中不具備自然排水的條件； 其頂部和控礦斷裂連接的第四系含水地層具有豐富的補(bǔ)給來(lái)源，和F1斷裂之間僅有一層亞黏土隔水層，在開(kāi)采過(guò)程中有可能因巖移錯(cuò)斷頂部隔水層，并使F1斷層滑移轉(zhuǎn)變?yōu)閷?dǎo)水通道，對(duì)開(kāi)采工作構(gòu)成威脅(圖1b)。自2005年以來(lái)，新立礦區(qū)由-165m向下采用充填法采礦，在頂部設(shè)置了135m厚的隔水礦柱(段學(xué)良等， 2021)。新立礦區(qū)目前采用上向水平分層充填采礦法，選取全尾砂進(jìn)行回填，采用鑿巖和爆破結(jié)合方式采礦。目前，底部礦體接近枯竭，而開(kāi)采實(shí)踐證明，頂部隔水礦柱厚度設(shè)置相對(duì)保守，浪費(fèi)了部分資源。因此，有必要基于礦區(qū)地質(zhì)條件，重新厘定合理隔水礦柱厚度，給出三山島新立礦區(qū)合理開(kāi)采上限。

2 研究區(qū)礦體開(kāi)采物理模型試驗(yàn)

2.1 物理模型概化

在物理模型設(shè)計(jì)過(guò)程中，要實(shí)現(xiàn)礦區(qū)構(gòu)造，地應(yīng)力和水文等條件的精細(xì)化刻畫(huà)，問(wèn)題將會(huì)非常復(fù)雜。為此，根據(jù)所研究的主要問(wèn)題對(duì)工程體原型進(jìn)行適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化，選取典型剖面作為原型(圖1c)，根據(jù)巖性組合和巖體結(jié)構(gòu)特征進(jìn)行相應(yīng)的概化。該剖面礦體的厚度隨埋深增加(平均厚度40m)，且礦體上邊界基本與控礦斷裂F1相切，礦體和斷裂的傾角約45°。

綜合考慮試驗(yàn)室條件及試驗(yàn)工藝，將原型剖面概化為圖2所示的概化模型。巖體頂部的海底第四系沉積物厚度概化為35m厚。礦體概化為頂部20m寬，底部40m寬的四邊形。

圖2 研究區(qū)典型剖面概化圖

2.2 相似關(guān)系設(shè)計(jì)

根據(jù)量綱分析法，基于新立礦區(qū)復(fù)雜的工程地質(zhì)條件，綜合考慮試驗(yàn)?zāi)康暮驮囼?yàn)設(shè)備，挑選幾個(gè)重要的指標(biāo)來(lái)完成相似模擬(李光等， 2019a)。本試驗(yàn)的主要研究?jī)?nèi)容是新立礦區(qū)在開(kāi)采過(guò)程中的覆巖變形破壞規(guī)律及預(yù)設(shè)隔水礦柱高度。在地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)中，重力是誘發(fā)各種物理過(guò)程的重要作用力，在滿足幾何相似的條件下，要滿足重力場(chǎng)相同，這就要求實(shí)現(xiàn)相似材料的重度相似。在礦山開(kāi)采的穩(wěn)定性研究中，為保證模型和原型在開(kāi)挖過(guò)程中的變形破壞特征相似，抗壓強(qiáng)度和彈性模量是不可或缺的重要指標(biāo)。

因此，在模型試驗(yàn)中主要分析以下物理量：礦區(qū)的幾何尺寸l、巖體的密度ρ、巖體彈性模量E、巖體抗壓強(qiáng)度UCS、重力加速度g、應(yīng)力σ、位移d。應(yīng)力和位移是試驗(yàn)過(guò)程中的待求量。礦區(qū)的幾何尺寸l、巖體的密度ρ、巖體彈性模量E、巖體抗壓強(qiáng)度UCS反映了模型試驗(yàn)的特征。將新立礦區(qū)各物理現(xiàn)象及參量表達(dá)為：

f(l，ρ，E，UCS，g，d，σ)=0

(1)

根據(jù)相似三定律，將地質(zhì)體原型p與模型m間量綱相同的物理量比值定義為相似常數(shù)，以C來(lái)表示。根據(jù)試驗(yàn)條件和試驗(yàn)要求，結(jié)合前人模型試驗(yàn)的經(jīng)驗(yàn)，本文模型試驗(yàn)選取密度ρ、尺寸l作為控制量，各物理量相似常數(shù)見(jiàn)表1。

表1 相似關(guān)系設(shè)計(jì)表

2.3 相似材料配比

在物理模型搭建前，要根據(jù)原型特點(diǎn)，選擇合適的材料制備滿足相似關(guān)系的相似材料。相似材料配比的選取至關(guān)重要，是模型試驗(yàn)成功與否的關(guān)鍵(李光等， 2019b)。研究區(qū)巖石力學(xué)參數(shù)如表2所示，根據(jù)選取的相似常數(shù)換算得到目標(biāo)相似材料物理力學(xué)指標(biāo)如表3所示(郭捷等， 2015； 李光等， 2020)。

表2 研究區(qū)巖石物理力學(xué)參數(shù)

表3 相似材料目標(biāo)參數(shù)

本次試驗(yàn)采用易于獲取的普通河砂為骨料，高強(qiáng)石膏和普通硅酸鹽水泥為膠結(jié)劑，速凝劑作為添加劑混合制作相似材料。依據(jù)國(guó)際巖石力學(xué)學(xué)會(huì)推薦，采用直徑50mm，高100mm的模具制造標(biāo)準(zhǔn)試樣，測(cè)量試件密度并進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)。在相似材料配比試驗(yàn)中，通過(guò)調(diào)節(jié)河砂、水泥、石膏之間的配比關(guān)系來(lái)實(shí)現(xiàn)相似材料參數(shù)的改變。砂膠比為河砂與水泥和石膏總和的質(zhì)量比，水膏比為水泥和石膏的質(zhì)量比。

本次試驗(yàn)以重度，抗壓強(qiáng)度，彈性模量為主要考慮因素，采用均勻設(shè)計(jì)原理進(jìn)行試驗(yàn)，最終采用的相似材料配比及相應(yīng)物理、力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表4。隔水黏土層在模型中厚度較小，采用1cm厚的黏土在模型中體現(xiàn)，斷層采用薄層云母粉模擬(李光等， 2020)。

表4 相似材料配比及參數(shù)

2.4 物理模型試驗(yàn)方案

試驗(yàn)采用光學(xué)散斑測(cè)量系統(tǒng)來(lái)觀測(cè)模型在開(kāi)挖試驗(yàn)過(guò)程中的變形，系統(tǒng)由普通數(shù)碼相機(jī)、相機(jī)腳架、數(shù)字圖像相關(guān)法軟件GOM Correlate組成。數(shù)字圖像相關(guān)法是將試件變形前后的多幅數(shù)字圖像疊合對(duì)比，通過(guò)對(duì)相同點(diǎn)的位移變形計(jì)算獲取監(jiān)測(cè)區(qū)域的變形信息，對(duì)試驗(yàn)條件要求較少，并且具有全場(chǎng)測(cè)量、抗干擾能力強(qiáng)、測(cè)量精度高等優(yōu)點(diǎn)。

試驗(yàn)采用自主研發(fā)的液壓伺服綜合實(shí)驗(yàn)平臺(tái)進(jìn)行加載，綜合平臺(tái)采用伺服控制，整個(gè)平臺(tái)由模型箱、加載系統(tǒng)和控制系統(tǒng)3個(gè)部分組成，如圖3所示。模型箱的尺寸為160cm×20cm×100cm。加載系統(tǒng)采用電腦控制的油壓加載，豎向荷載為0～300kN，水平向荷載為0～300kN。本次試驗(yàn)?zāi)M的是自地表以下深度達(dá)350m范圍內(nèi)的地質(zhì)體，受實(shí)驗(yàn)條件所限，水平方向并不能實(shí)現(xiàn)梯度加載，因此取實(shí)際埋深175m處水平地應(yīng)力作為模型試驗(yàn)中加載的地應(yīng)力。根據(jù)該區(qū)地應(yīng)力實(shí)測(cè)資料，通過(guò)相似關(guān)系換算出，實(shí)驗(yàn)室需施加的水平荷載為4.2kN，模型邊界條件如圖4所示。

圖3 液壓伺服綜合試驗(yàn)平臺(tái)

圖4 模型邊界條件示意圖

根據(jù)研究區(qū)實(shí)際開(kāi)采現(xiàn)狀，首先對(duì)礦體-165m以下3個(gè)中段：-200～-165m中段、-240～-205m中段和-280～-245m中段進(jìn)行充填開(kāi)采，重點(diǎn)觀察開(kāi)采過(guò)程中圍巖的位移變化。之后針對(duì)-165m以上預(yù)留的隔水礦柱進(jìn)行逐步充填回采，主要目標(biāo)是獲得上覆圍巖形成導(dǎo)水通道的臨界高度，進(jìn)而確定開(kāi)采臨界上限。

在礦體開(kāi)采過(guò)程中，首先對(duì)模型施加水平荷載以模擬水平地應(yīng)力，待荷載穩(wěn)定后，對(duì)各中段進(jìn)行開(kāi)采。中段開(kāi)采完成后，以開(kāi)采殘?jiān)旌纤?、石膏作為充填物?duì)采空區(qū)回填。綜合考慮試驗(yàn)成本和設(shè)備條件，每中段的開(kāi)采時(shí)間間隔設(shè)置為1h，模型各中段具體開(kāi)采充填狀況如圖5所示。

圖5 物理模型試驗(yàn)過(guò)程

3 模型試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 覆巖變形破壞特征

因試驗(yàn)過(guò)程中出現(xiàn)了部分模型表皮脫落的現(xiàn)象，影響了散斑的質(zhì)量。因此，在模型上選定7條散斑清晰的測(cè)線進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，繪制成如圖6所示系列曲線。

圖6 模擬開(kāi)采全過(guò)程圍巖位移曲線圖

如圖6a所示，在-200～-165m中段開(kāi)采時(shí)，采空區(qū)頂板和上盤(pán)礦體發(fā)生變形，最大變形發(fā)生在采空區(qū)和斷層之間的礦體處，變形量約為8.54cm，采空區(qū)底板和下盤(pán)巖體變形不明顯； 如圖6b所示，當(dāng)開(kāi)采-240m～-205m中段時(shí)，上盤(pán)區(qū)域向下的位移明顯增加，最大變形點(diǎn)出現(xiàn)在該開(kāi)采中段的右上側(cè)和斷層之間，監(jiān)測(cè)到的最大變形量達(dá)147.91cm。菱形采空區(qū)左下側(cè)區(qū)域圍巖發(fā)生卸荷回彈，出現(xiàn)明顯的豎向位移。隨開(kāi)采向深部進(jìn)行，歷史采空區(qū)相對(duì)于現(xiàn)采空區(qū)位于頂部，原采空區(qū)底板轉(zhuǎn)變成為現(xiàn)采空區(qū)頂板，頂部的變形逐步累加。頂部巖層受力狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橐欢斯潭ǎ欢耸茏璧膽冶哿菏?，上盤(pán)區(qū)域巖體呈連續(xù)、均勻式彎曲下沉； 如圖6c所示，工作面推進(jìn)到-280～-245m中段時(shí)，采空區(qū)上盤(pán)圍巖變形呈漏斗狀，最大變形點(diǎn)位于該開(kāi)采中段的右上方，最大變形量達(dá)149.45cm，這可能是受到了重復(fù)采動(dòng)作用的影響。

下向開(kāi)采階段完成后，轉(zhuǎn)入頂部礦體回采階段。如圖6d所示，對(duì)-160～-125m中段進(jìn)行開(kāi)采時(shí)發(fā)現(xiàn)，除現(xiàn)采空區(qū)頂板和上盤(pán)圍巖發(fā)生變形外，歷史采空區(qū)頂、底板和附近圍巖的變形量同步增加，最大變形點(diǎn)仍出現(xiàn)在下向開(kāi)采第2個(gè)中段處。這可能是由于隨開(kāi)采中段的增加，礦體附近圍巖承載力變?nèi)?，在右?cè)邊界荷載作用下，上盤(pán)巖體向巖體強(qiáng)度較低的采空充填區(qū)移動(dòng)，形成了淺部礦體開(kāi)采，深部歷史采空區(qū)變形持續(xù)增大的現(xiàn)象； 如圖6e所示，對(duì)-120～-85m中段圍巖進(jìn)行回采直至圍巖發(fā)生整體失穩(wěn)破裂，礦體下盤(pán)圍巖在開(kāi)采中段附近發(fā)生隆起現(xiàn)象，在上盤(pán)區(qū)域沉降劇烈，圍巖沿?cái)鄬觾蓚?cè)發(fā)生了差異性變形。

3.2 臨界開(kāi)采上限確定

在礦體開(kāi)采過(guò)程中，采場(chǎng)圍巖按距離由近到遠(yuǎn)分為塌落區(qū)、屈服區(qū)、彈性變形區(qū)、未擾動(dòng)區(qū)。塌落區(qū)巖體脫離母體，失去了承載力； 屈服區(qū)巖體完整性遭到破壞，尚未脫離母體，但在采動(dòng)作用下極易轉(zhuǎn)化成塌落區(qū)； 彈性變形區(qū)離開(kāi)挖空間最遠(yuǎn)，其巖體受開(kāi)挖影響僅發(fā)生彈性變形，不發(fā)生破壞。隨著礦山開(kāi)采工作面拓展，現(xiàn)采空區(qū)受歷史采空區(qū)影響，其塑性變形區(qū)相比單一采空區(qū)更大，巖體移動(dòng)范圍也更大，塌落巖體增加，巖體向采空區(qū)變形加??； 這一過(guò)程降低了圍巖承載力，且在影響范圍擴(kuò)大后，傳遞到地表引起變形。對(duì)淺部中段開(kāi)采時(shí)即發(fā)生這一過(guò)程，首先在采空區(qū)頂部萌生拉裂紋(圖7a)，隨后裂紋擴(kuò)展匯合，切割頂部巖體(圖7b)，引發(fā)頂部楔形坍塌(圖7c)，降低圍巖質(zhì)量，斷層兩側(cè)的巖體發(fā)生錯(cuò)動(dòng)滑移(圖7d)。

圖7 覆巖變形破裂發(fā)育全過(guò)程

在受工程擾動(dòng)之前，巖體中地應(yīng)力場(chǎng)處于平衡狀態(tài)。針對(duì)局部礦體進(jìn)行采掘會(huì)在巖體內(nèi)部形成一個(gè)臨空區(qū)域，給巖體變形提供了空間。與此同時(shí)，圍巖在應(yīng)力場(chǎng)的作用下向臨空方向發(fā)生卸荷回彈，在應(yīng)力重分布作用下局部巖體應(yīng)力集中，超過(guò)承載極限后發(fā)生破壞，和周?chē)鷰r體脫離，在適當(dāng)?shù)牡刭|(zhì)條件下可以達(dá)到新的平衡狀態(tài)。研究區(qū)在開(kāi)采由深部轉(zhuǎn)為淺部的過(guò)程中，采空中段增加，采空區(qū)圍巖強(qiáng)度和承載力降低，斷層受到的阻滑力降低。在對(duì)-120m以上礦體進(jìn)行開(kāi)采時(shí)，淺部上盤(pán)巖體受重力影響較小，主要在水平應(yīng)力作用下沿?cái)鄬赢a(chǎn)生明顯的“爬坡效應(yīng)”。埋深相對(duì)較深的上盤(pán)巖體主要受重力作用影響，向采空區(qū)發(fā)生位移，沿?cái)鄬踊顒?dòng)相對(duì)較弱； 在淺部采空區(qū)上盤(pán)形成拉應(yīng)力集中區(qū)，產(chǎn)生水平裂紋。

綜上所述，對(duì)研究區(qū)典型剖面礦體頂部預(yù)留礦柱進(jìn)行回采時(shí)發(fā)現(xiàn)，回采至-90～-85m中段時(shí)，圍巖在重分布應(yīng)力的作用下無(wú)法達(dá)到新的平衡狀態(tài)，圍巖失穩(wěn)發(fā)生變形破壞，最后導(dǎo)致頂板失去承載力，在采空區(qū)和頂部第四系之間形成了貫通破壞。此時(shí)的臨界開(kāi)采高度為-85m，頂部預(yù)留隔離礦柱臨界厚度為50m。采空區(qū)和頂部含水層發(fā)生貫通破壞模式是斷層活化，采空區(qū)和頂部海水之間沿?cái)鄬影l(fā)生較大錯(cuò)動(dòng)，形成海水灌入的通道。

4 結(jié) 論

濱海礦山開(kāi)采過(guò)程中，對(duì)覆巖變形破壞規(guī)律及臨界開(kāi)采上限的掌握是礦山安全、高效生產(chǎn)的關(guān)鍵，本文依托山東三山島金礦新立礦區(qū)，基于濱海礦山復(fù)雜的地質(zhì)特征，采用室內(nèi)地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)研究方法，重現(xiàn)了海下充填開(kāi)采過(guò)程，獲得主要結(jié)論包括：

(1)采空區(qū)頂板和上盤(pán)礦體主要發(fā)生沉降變形，最大沉降發(fā)生在采空區(qū)和斷層之間的礦體處，上盤(pán)地表出現(xiàn)沉降中心； 下盤(pán)巖體臨近采空區(qū)附近發(fā)生隆起，在礦體頂部地表出現(xiàn)隆起中心，圍巖沿?cái)鄬觾蓚?cè)的變形表現(xiàn)出明顯的差異性。圍巖水平位移主要發(fā)生在礦體上盤(pán)和開(kāi)采中段下盤(pán)受重分布應(yīng)力作用影響較大的區(qū)域，位移指向采空區(qū)。

(2)隨著研究區(qū)礦體開(kāi)采的不斷進(jìn)行，采空區(qū)體積不斷增大，斷層所受阻滑力降低。深部礦體主要受豎直方向地應(yīng)力控制，其變形破壞主要向采空區(qū)方向伸展，沿?cái)鄬拥幕顒?dòng)相對(duì)較弱。而淺部礦體則主要表現(xiàn)為沿?cái)鄬幼呦虻淖冃纹茐?，更易誘發(fā)斷層失穩(wěn)破壞。試驗(yàn)結(jié)果顯示，三山島新立礦區(qū)的臨界開(kāi)采高度為-85m，頂部預(yù)留隔離礦柱臨界厚度為50m。超過(guò)該臨界值時(shí)，采空區(qū)和頂部含水層發(fā)生貫通性破壞，其失穩(wěn)模式為斷層活化。

本文在進(jìn)行室內(nèi)物理模型試驗(yàn)時(shí)，未能按實(shí)際情況在礦體頂部施加真實(shí)水壓，在模型筑造和監(jiān)測(cè)系統(tǒng)布設(shè)方面也存在考慮不周之處，未能獲取理想的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。后續(xù)應(yīng)繼續(xù)開(kāi)展考慮不同礦體傾角、礦體厚度、礦體-斷層間距等因素影響下的對(duì)比試驗(yàn)，并將此次試驗(yàn)中的不足逐步改善。