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    施工通道與站臺隧道三岔口段施工方法及力學(xué)行為研究

    2021-11-13 09:38:16王景春張?zhí)礻?/span>王炳華李曉峰
    關(guān)鍵詞:三岔口小包大包

    王景春,張?zhí)礻懀醣A,李曉峰

    (1.石家莊鐵道大學(xué) 土木工程學(xué)院,河北 石家莊 050043;2.南寧軌道交通有限責(zé)任公司,廣西 南寧 530029)

    隨著城市化進(jìn)程不斷推進(jìn),各大中城市原有的交通規(guī)模已經(jīng)無法滿足城市繼續(xù)發(fā)展需求。地鐵受外部環(huán)境影響小、運(yùn)輸速度快且不占用城市地面空間資源,修建城市地鐵成為解決交通擁堵的有效辦法。地鐵隧道施工中橫通道與主線隧道交叉處三岔口段施工工序復(fù)雜,圍巖受力轉(zhuǎn)換頻繁[1?5],易出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,因此有必要對三岔口段的施工方法及受力特征進(jìn)行分析研究。隨著地鐵隧道的快速發(fā)展,三岔口施工技術(shù)也隨之成熟,按施工特點(diǎn)主要可分為臺階擴(kuò)挖法、大包法及小包法等[6?8]。借鑒上述施工方法在以往工程中的應(yīng)用,羅彥斌等[9]以哈爾濱天恒山隧道為工程背景,探究斜交橫通道施工對主隧道襯砌結(jié)構(gòu)的影響,結(jié)果表明隧道交叉口銳角一側(cè)為襯砌的薄弱點(diǎn),在施工中要給與重視。焦華喆等[10]針對隧道斜井進(jìn)主洞斷面差距大,施工復(fù)雜等問題展開研究,利用ABAQUS有限元軟件直觀模擬了隧道三岔口段臺階擴(kuò)挖法施工圍巖應(yīng)力分布情況,并結(jié)合監(jiān)控量測數(shù)據(jù)預(yù)測最終位移值。章劍等[11]以八蘇木隧道土卜子斜井施工為依托,模擬小包法施工過程圍巖塑性區(qū)發(fā)展過程及規(guī)律,用于指導(dǎo)實(shí)際施工支護(hù),使施工過程更安全可靠。李亞勇等[12]以重慶市鳳天路地鐵車站為依托,對比門形爬坡法和扇形擴(kuò)挖法施工引起的圍巖位移、應(yīng)力及塑性區(qū)分布,發(fā)現(xiàn)扇形擴(kuò)挖法較門形爬坡法更適合隧道轉(zhuǎn)換段施工。史振宇[13]以包家山隧道挑頂施工為工程背景,制定了詳細(xì)的支護(hù)及監(jiān)測施工方案,為斜井挑頂施工提供了新思路。饒軍應(yīng)等[14]利用彈塑性理論圓形孔口應(yīng)力計(jì)算方法,推導(dǎo)出隧道交叉三岔口處圍巖穩(wěn)定性計(jì)算理論,得出了輔助通道修建跨度的安全范圍。目前國內(nèi)外學(xué)者對隧道三岔口段施工的研究多聚焦于圍巖條件較好的淺埋隧道,針對施工通道和主隧道正交,且處于不良圍巖條件下深埋隧道三岔口施工的研究較少,本文以南寧軌道交通3號線青秀山地鐵車站為工程背景,分析對比設(shè)計(jì)中常用的大包法和小包法2種施工方法的優(yōu)缺點(diǎn),為今后三岔口施工提供一定的參考依據(jù)。

    1 工程概況及三岔口段施工方法

    1.1 工程概況

    青秀山站是南寧軌道交通3號線從北到南的第17個(gè)車站,車站起點(diǎn)里程YDK20+044.918,車站終點(diǎn)里程為YDK20+229.618,車站有效站臺中心里程YDK20+118.218,總長184.7 m。

    青秀山隧道先施工左線站臺隧道,施工至里程Y(Z)DK20+143.118處由橫通道轉(zhuǎn)向右線站臺隧道。站臺隧道與橫通道埋深約47 m,屬深埋隧道,埋置的主要巖層為泥質(zhì)粉砂巖地層,強(qiáng)度一般,支護(hù)要求高,不利于隧道施工。

    橫通道段按V級圍巖支護(hù),橫通道斷面形式、尺寸及支護(hù)參數(shù)如圖1所示,采用超前注漿小導(dǎo)管和自進(jìn)式大管棚進(jìn)行超前支護(hù),初期支護(hù)參數(shù)為:厚度350 mm C25噴射混凝土;Φ8鋼筋網(wǎng),間距150 mm×150 mm,Φ25中空注漿錨桿14根(環(huán)0.5 m×縱1.0 m),梅花形布置;格柵鋼架間距1.0 m/榀;站臺隧道段和橫通道段支護(hù)形式一致,站臺隧道斷面形式、尺寸及支護(hù)參數(shù)如圖2所示。

    圖1 橫通道襯砌斷面Fig.1 Cross-section of the lining of the cross passage

    圖2 站臺隧道襯砌斷面Fig.2 Cross-section of the lining of the station tunnel

    1.2 三岔口段施工方法

    由于大包法三岔口施工在工程中已十分普遍[15],故主要說明小包法施工過程。小包法是在大包法基礎(chǔ)上改進(jìn)形成的一種施工方法,大包法小導(dǎo)洞的開挖高度與開挖長度均大于站臺隧道的開挖輪廓線,在小包法施工中,小導(dǎo)洞開挖只需上包站臺隧道上臺階,在保證工程安全的情況下簡化了施工步驟,加快施工進(jìn)度。小包法具體施工步驟如下:

    1)橫通道上臺階掌子面施工至距正線開挖輪廓線1~2 m位置時(shí),及開挖圖3所示的第①部分,準(zhǔn)備挑頂施工,隧道挑頂進(jìn)洞前需先進(jìn)行超前支護(hù),打設(shè)雙排小導(dǎo)管跨過正線隧道拱頂上方約1 m位置。橫通道與站臺隧道相交處需密排5榀格柵架進(jìn)行鎖固加強(qiáng)支護(hù)。

    2)垂直正洞進(jìn)行導(dǎo)洞施工,開挖圖3所示的第②部分,采用約12%的坡度施做先行導(dǎo)洞,爬高至正線隧道拱頂以上1 m高位置,再降低導(dǎo)洞高度,施做至正線隧道邊墻。導(dǎo)洞寬度3.0 m,開挖時(shí)預(yù)留核心土,每次開挖0.6 m,采用I18工字鋼門式鋼架進(jìn)行支護(hù),導(dǎo)洞拱頂采取圓弧形式上挑以利于支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性,導(dǎo)洞底部采用混凝土鋪底,門式鋼架腳部需打設(shè)鎖腳錨桿。導(dǎo)洞施做至正線隧道邊墻后,需采用噴射混凝土或者臨時(shí)鋼架封閉掌子面,保證掌子面的穩(wěn)定。

    3)開挖完成施工導(dǎo)洞,架設(shè)正線隧道鋼架,與橫通道鋼架搭接成整體,完成拱架體系轉(zhuǎn)換。正線隧道打設(shè)超前注漿小導(dǎo)管,小導(dǎo)洞與鋼架焊接成整體,完成正線隧道三臺階法開挖的超前支護(hù)措施施工。

    4)開挖橫通道中下臺階,即開挖圖3所示的第③部分,使橫通道鋼架密閉成環(huán),保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

    5)割除小導(dǎo)洞側(cè)壁鋼架,沿大、小里程方向同時(shí)開挖主線隧道上臺階。當(dāng)主線隧道上部施工一定距離之后再開挖正線隧道下臺階,即開挖圖3所示的第④部分,使初期支護(hù)封閉成環(huán)。

    圖3 小包法施工Fig.3 Part-envelope construction method

    2 隧道施工過程模擬

    2.1 三維有限元模型建立

    選取橫通道進(jìn)右線隧道交叉處三岔口段作為主要研究區(qū)域,利用三維有限元軟件Midas-GTS建立三岔口施工方法的數(shù)值模擬模型,如圖4所示,為減少邊界對計(jì)算結(jié)果的影響,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)主線隧道及橫通道兩側(cè)應(yīng)留出3倍開挖洞徑以上的距離,故模型計(jì)算尺寸為88.5 m×70 m×100 m(長×寬×高),模型上表面定義為自由面,其余各面施加均法向位移約束。

    圖4 三維有限元整體模型Fig.4 Three-dimensional numerical model

    2.2 計(jì)算參數(shù)

    根據(jù)地質(zhì)勘探報(bào)告,將模型中土層簡化為填土層、粉砂質(zhì)泥巖、泥質(zhì)粉砂巖和細(xì)砂巖4層,橫通道和站臺隧道均位于泥質(zhì)粉砂巖土層中,數(shù)值模擬中巖土體采用莫爾-庫倫本構(gòu)模型,模型中土體和管棚加固區(qū)采用3D實(shí)體單元進(jìn)行模擬;初襯選用厚度為350 mm的C25混凝土,采用2D板單元進(jìn)行模擬;錨桿直徑25 mm,采用1D植入式桁架進(jìn)行模擬,上述材料均采用各向同性本構(gòu)模型。隧道二襯為安全強(qiáng)度儲備,數(shù)值模擬中不予考慮。模型中所用到材料的物理、力學(xué)參數(shù)如表1所示。

    表1 圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)物理力學(xué)參數(shù)Table 1 Physical and mechanical parameters of rock mass and supporting structures

    2.3 隧道開挖支護(hù)步驟

    模型中隧道斷面開挖均采用三臺階法,每次開挖進(jìn)尺為1 m,三岔口處小導(dǎo)洞每次開挖進(jìn)尺為0.6 m,上、中、下臺階間滯后距離均為3 m,開挖后隨即施做初期支護(hù)并打設(shè)錨桿。車站隧道開挖順序?yàn)橄乳_挖左線站臺隧道。左線站臺隧道施工完成后經(jīng)破洞轉(zhuǎn)而施工橫通道,當(dāng)橫通道上臺階距右線隧道開挖輪廓線1~2 m時(shí)開始進(jìn)行三岔口施工。三岔口段分別根據(jù)大包法和小包法中施工,施工完成后沿大里程和小里程方向同時(shí)對右線站臺隧道進(jìn)行施工。

    圖5 車站隧道三岔口有限元模型Fig.5 Finite element model of fork road

    3 三岔口施工方法對比分析

    將大包法和小包法2種隧道挑頂施工方法進(jìn)行對比分析,著重對比2種開挖方式產(chǎn)生的圍巖位移、應(yīng)力以及塑性區(qū)范圍,判斷2種施工方法隧道及圍巖的穩(wěn)定性。

    3.1 目標(biāo)斷面的選取

    根據(jù)隧道實(shí)際施工過程對三岔口處圍巖產(chǎn)生的影響,選取右線隧道與橫通道中線交叉面為目標(biāo)斷面,針對施工全過程進(jìn)行力學(xué)行為分析。

    3.2 隧道變形對比

    大包法、小包法2種三岔口段施工方法豎向位移云圖如圖6所示。由圖可知,三岔口段施工完成后,大包法施工對拱頂圍巖擾動范圍要大于小包法施工,且整體上圍巖沉降大包法大于小包法。

    圖6 三岔口段豎向位移云圖Fig.6 Three-fork section vertical displacement cloud

    從表2中可知,小包法施工引起的三岔口處拱頂沉降量為7.0 mm,大包法施工引起的三岔口拱頂沉降量為7.6 mm,小包法施工豎向位移均小于大包法施工。分析認(rèn)為大包法小導(dǎo)洞施工開挖輪廓線較大,施工對圍巖產(chǎn)生擾動也更多,從控制轉(zhuǎn)換段圍巖變形的角度出發(fā),小包法更有利于控制隧道圍巖的穩(wěn)定性。

    3.3 圍巖應(yīng)力對比

    圍巖應(yīng)力分布規(guī)律可反映圍巖的穩(wěn)定狀態(tài)。將2種施工方法計(jì)算得到的隧道拱頂、拱肩、拱腳、拱底處圍巖最大、最小主應(yīng)力進(jìn)行對比分析。由表2可知,大包法開挖引起的圍巖應(yīng)力要普遍大于小包法。其中拱頂、拱底主應(yīng)力相差較大而拱肩、拱腳主應(yīng)力相差較小,2種三岔口施工方法中拱肩最小主應(yīng)力比值最小達(dá)1.15,拱底最大主應(yīng)力比值最大達(dá)到1.97,從控制圍巖應(yīng)力角度來看小包法要優(yōu)于大包法。

    表2 特征點(diǎn)位移Table 2 Displacement of feature point mm

    3.4 圍巖塑性區(qū)對比

    從表4中可知三岔口段施工完成后圍巖塑性區(qū)主要集中在拱肩位置,大包法與小包法塑性區(qū)半徑分別為5.2 m和4.3 m,該位置塑性區(qū)范圍最廣,圍巖變形較大,應(yīng)采取有效措施防止此處隧道圍巖產(chǎn)生大變形破壞。在拱腳處大包法與小包法塑性區(qū)半徑分別為4.8 m和3.5 m,整體來說小包法相比大包法有效的控制了圍巖塑性區(qū)的發(fā)展。

    表4 圍巖塑性區(qū)半徑Table 4 Radius of plastic zones m

    表3 圍巖應(yīng)力對比Table 3 Stress of surrounding rock masses kPa

    4 小包法施工行為動態(tài)分析

    前一節(jié)對大包法和小包法2種隧道三岔口處挑頂施工方法進(jìn)行了對比分析,小包法在受力及施工時(shí)間等方面均優(yōu)于大包法施工,為進(jìn)一步了解小包法施工過程中圍巖位移及應(yīng)力的變化情況,進(jìn)行以下分析。

    4.1 拱頂沉降分析

    如圖7所示,拱頂沉降曲線呈“s”型增長,隧道掌子面施工至三岔口處前,拱頂沉降增長緩慢。隨著隧道進(jìn)一步施工,施工掌子面到達(dá)目標(biāo)斷面,拱頂圍巖應(yīng)力得到釋放,使拱頂沉降曲線出現(xiàn)第1次跳躍式增長,由于施工前已對圍巖進(jìn)行了超前支護(hù),并控制開挖進(jìn)尺使此階段施工對目標(biāo)斷面處圍巖產(chǎn)生擾動較小,拱頂總沉降達(dá)到1.7 mm。施工至121~130步時(shí)拱頂豎向位移變形速率急劇增大,拱頂沉降曲線出現(xiàn)第2次跳躍式增長,分析因?yàn)榈?21步割除了小導(dǎo)洞豎向鋼架,使支護(hù)體系產(chǎn)生應(yīng)力體系轉(zhuǎn)換,并且向斷面兩側(cè)進(jìn)行擴(kuò)挖,斷面拱頂產(chǎn)生較大沉降,總沉降至6.1 mm。最后沿大、小里程方向開挖右線隧道,最終目標(biāo)斷面總的拱頂沉降穩(wěn)定在7.0 mm處。

    圖7 拱頂沉降Fig.7 Tunnel vault settlement

    4.2 圍巖應(yīng)力

    隧道施工完成后,三岔口段隧道拱頂處圍巖應(yīng)力小,易產(chǎn)生拉應(yīng)力,拱腳處圍巖應(yīng)力最大,最大主應(yīng)力能反映圍巖破壞面方向,橫通道進(jìn)主隧道拱頂處部分區(qū)域出現(xiàn)拉應(yīng)力,可能產(chǎn)生張拉破壞。

    4.2.1 最大主應(yīng)力

    圖8~9為監(jiān)測斷面最大主應(yīng)力變化曲線,由圖可知:1)監(jiān)測斷面所有特征點(diǎn)圍巖最大主應(yīng)力都是掌子面經(jīng)過監(jiān)測斷面產(chǎn)生突變,最大主應(yīng)力穩(wěn)定后,拱頂處最大主應(yīng)力最大,其次是拱肩、拱底,拱腳處最大主應(yīng)力最小。2)拱頂和拱底圍巖應(yīng)力釋放明顯,其中拱頂處最大主應(yīng)力峰值達(dá)?65 kPa,圍巖易產(chǎn)生拉應(yīng)力,應(yīng)提前施做預(yù)支護(hù)。3)拱肩處最大主應(yīng)力在121施工步時(shí)出現(xiàn)跳躍變化,是因?yàn)?21步割除了小導(dǎo)洞豎向鋼架使支護(hù)體系產(chǎn)生應(yīng)力體系轉(zhuǎn)換,因此,要針對階段施工對圍巖進(jìn)行預(yù)加固,并采取快挖、快支、快閉合的施工方法重點(diǎn)防護(hù)。4)在拱腳位置壓應(yīng)力最大,且達(dá)到穩(wěn)定的時(shí)間最長達(dá)?572 kPa,應(yīng)保證噴射混凝土的初期強(qiáng)度,必要時(shí)提高噴射混凝土的強(qiáng)度,并加強(qiáng)鎖腳錨桿控制拱腳變形。

    圖8 拱頂、拱底最大主應(yīng)力Fig.8 Maximum principal stress diagram of arch crown and arch bottom

    4.2.2 最小主應(yīng)力

    圖10~11為監(jiān)測斷面最小主應(yīng)力變化曲線,由圖可知:1)監(jiān)測斷面最小主應(yīng)力穩(wěn)定后,拱底處最小主應(yīng)力最大,其次是拱頂、拱腳,拱肩處最小主應(yīng)力最小。2)圍巖應(yīng)力釋放規(guī)律可反映圍巖穩(wěn)定性,拱頂處應(yīng)力變化復(fù)雜,圍巖易受施工擾動導(dǎo)致出現(xiàn)塑性破壞。

    圖9 拱肩、拱腳最大主應(yīng)力Fig.9 Maximum principal stress diagram of arch shoulder and arch foot

    圖10 拱頂、拱底最小主應(yīng)力Fig.10 Maximum principal stress diagram of arch crown and arch bottom

    4.3 有效性驗(yàn)證

    為驗(yàn)證上述模擬分析的可靠性,隧道施工過程中在KGD92-2位置處布置一組監(jiān)測斷面,利用全站儀來監(jiān)測隧道拱頂沉降,如圖12所示,拱頂沉降監(jiān)測值曲線與模擬值曲線趨勢大致相同,最終其拱頂沉降監(jiān)測值為?8.6 mm,較數(shù)值模擬的結(jié)果?7.3 mm略大,斷面KGD92-2拱頂沉降監(jiān)測值與拱頂沉降模擬值相差為1.3 mm,差值較小且趨勢大致相同??梢哉J(rèn)為數(shù)值模擬的結(jié)果是可靠的。

    圖12 拱頂沉降對比Fig.12 Vault settlement comparison

    圖11 拱肩、拱腳最小主應(yīng)力Fig.11 Minimum principal stress of arch shoulder and arch foot

    5 結(jié)論

    1)小包法施工在控制圍巖位移、應(yīng)力及塑性區(qū)半徑方面均優(yōu)于大包法施工,并且小包法施工工藝更簡易,施工工期及工程造價(jià)更節(jié)約,小包法相比大包法更適用地鐵車站三岔口段的施工。

    2)隧道圍巖強(qiáng)度低,在隧道三岔口位置隧道跨度增大,施工拱頂沉降大,易產(chǎn)生大變形現(xiàn)象,應(yīng)施工前設(shè)置大管棚、超前小導(dǎo)管超前支護(hù)并保證噴射混凝土的初期強(qiáng)度,加強(qiáng)鎖腳錨桿可有效控制圍巖變形。

    3)隧道三岔口段施工過程中,橫通道進(jìn)主隧道拱頂處部分區(qū)域出現(xiàn)拉應(yīng)力,在拱腰和拱腳位置處圍巖壓應(yīng)力增大約2~3倍,出現(xiàn)壓應(yīng)力集中現(xiàn)象,施工時(shí)應(yīng)對此處進(jìn)行重點(diǎn)防護(hù),開挖前對圍巖進(jìn)行預(yù)支護(hù),開挖及時(shí)施做初期支護(hù),并布置5榀以上桁架支撐,開挖完成后對上述位置進(jìn)行密切監(jiān)控

    4)針對小包法施工過程,要注意割除導(dǎo)洞豎向鋼架并由導(dǎo)洞向右線隧道大、小里程方向擴(kuò)挖階段,此施工階段應(yīng)力頻繁轉(zhuǎn)變,圍巖產(chǎn)生多次擾動,容易出現(xiàn)大變形破壞現(xiàn)象,施工時(shí)要對隧道控制開挖步距,及時(shí)施做支護(hù)并實(shí)時(shí)監(jiān)測以保障施工可靠安全。

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