600 MW超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的改進(jìn)

付文龍,劉云杰

(淮滬煤電有限公司田集電廠,安徽 淮南 232082)

0 引言

電網(wǎng)為了確保發(fā)電機(jī)組的供電質(zhì)量,根據(jù)電監(jiān)會(huì)發(fā)布的《發(fā)電廠并網(wǎng)運(yùn)行管理規(guī)定》(電監(jiān)市場(chǎng)[2006]42號(hào))和《并網(wǎng)發(fā)電廠輔助服務(wù)管理暫行辦法》(電監(jiān)市場(chǎng)[2006]43號(hào)),分別制定了兩個(gè)區(qū)域發(fā)電廠并網(wǎng)運(yùn)行管理實(shí)施細(xì)則,對(duì)自動(dòng)發(fā)電量控制(AGC)和一次調(diào)頻的投入率、調(diào)節(jié)指標(biāo)的考核標(biāo)準(zhǔn),作出了嚴(yán)格的規(guī)定。從2010年5月份開始,華東電力調(diào)度中心要求皖電東送機(jī)組投運(yùn)AGC,并明確表示AGC指令作為機(jī)組負(fù)荷指令(ULD),并依據(jù)電網(wǎng)“兩個(gè)細(xì)則”考核標(biāo)準(zhǔn),對(duì)AGC和一次調(diào)頻進(jìn)行考核。

淮滬煤電有限公司田集發(fā)電廠2臺(tái)600 MW超臨界機(jī)組鍋爐,為上海鍋爐廠生產(chǎn)的超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐。燃燒系統(tǒng)按配中速磨冷一次風(fēng)直吹制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)。DCS(分散式控制系統(tǒng))為上海西屋控制系統(tǒng)有限公司研制的OVATION1.7分散控制系統(tǒng)。協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)則采用智能化協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)。

1 智能化協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)

1.1 基本控制策略

超臨界機(jī)組負(fù)荷的調(diào)節(jié)手段,主要是調(diào)節(jié)給煤量(燃燒率)、給水量和汽機(jī)調(diào)門。根據(jù)機(jī)組負(fù)荷對(duì)這3個(gè)調(diào)節(jié)量的響應(yīng)特性,智能化協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的變負(fù)荷基本控制策略是:初期(1.5 min前)由汽機(jī)調(diào)門來承擔(dān);中期(0.5～2.5min)由給水量來承擔(dān);后期(1.5 min后)由給煤量和給水量來承擔(dān)。

鍋爐側(cè)的變負(fù)荷基本控制策略,是基于準(zhǔn)確的煤量、風(fēng)量、水量與負(fù)荷的靜態(tài)函數(shù)關(guān)系。變負(fù)荷時(shí),煤量、風(fēng)量和水量快速按設(shè)定的函數(shù)關(guān)系,隨負(fù)荷指令變化的前饋控制和智能化的超調(diào)作為粗調(diào)。粗調(diào)使煤量、風(fēng)量和水量快速地變化到預(yù)定值,使機(jī)組負(fù)荷的變化基本到位。以比例—積分—微分(PID)為基礎(chǔ)反饋控制作為細(xì)調(diào),最終使負(fù)荷、主汽壓力和溫度的穩(wěn)定趨于目標(biāo)值。

1.2 協(xié)調(diào)控制策略

1.2.1 智能化調(diào)門控制策略

采用CBF(調(diào)門調(diào)節(jié)功率)方式,負(fù)荷調(diào)節(jié)性能好,但機(jī)組汽壓、汽溫等參數(shù)變化較大;采用CTF(調(diào)門調(diào)節(jié)汽壓)方式,負(fù)荷調(diào)節(jié)性能差,但汽壓穩(wěn)定。常規(guī)的協(xié)調(diào)控制采用固定的協(xié)調(diào)方式,而智能化的汽機(jī)調(diào)門控制策略則根據(jù)變負(fù)荷、穩(wěn)態(tài)、汽機(jī)調(diào)門開度,執(zhí)行不同的控制方式。

汽機(jī)調(diào)門的節(jié)流,主要是滿足初期的變負(fù)荷要求,其數(shù)量是預(yù)支負(fù)荷對(duì)煤量、水量響應(yīng)延遲時(shí)間內(nèi)的變負(fù)荷要求。變負(fù)荷時(shí),汽機(jī)側(cè)切到BF(爐跟蹤機(jī))方式,在主汽壓力允許的變化范圍內(nèi),由汽機(jī)調(diào)門調(diào)節(jié)機(jī)組負(fù)荷;在加負(fù)荷過程后期,如主汽壓力上升且接近其定值或高于其定值時(shí),切回TF(機(jī)跟蹤爐)方式。在減負(fù)荷過程后期,如主汽壓力下降且接近其定值或低于其定值時(shí),切回TF方式。

1.2.2 智能化超調(diào)控制策略

智能化超調(diào)控制策略能根據(jù)負(fù)荷變化的方向、幅度和機(jī)組運(yùn)行參數(shù)等預(yù)估給水和燃料的超調(diào)幅度,從而較好地解決了滯后、時(shí)變、非線性的鍋爐控制難點(diǎn)。

當(dāng)汽機(jī)調(diào)門快速跟隨負(fù)荷指令變化,充分利用機(jī)組的蓄熱,提高機(jī)組初期的負(fù)荷響應(yīng)性能時(shí),給水量超前變化,機(jī)組電負(fù)荷會(huì)快速變化,但由于鍋爐熱負(fù)荷客觀上存在著較大的延遲,它總是滯后于電負(fù)荷的變化,蒸汽壓力和溫度會(huì)有較大的變化,所以必須適當(dāng)?shù)爻{(diào)給煤量指令,才能減小蒸汽壓力和溫度的變化。

給煤量的超調(diào)分為兩部分:一是,用于補(bǔ)償汽壓變化時(shí)的消耗能量,使變負(fù)荷結(jié)束后主汽壓力恢復(fù)到其定值,采用鍋爐指令超調(diào),使煤量和水量同步變化;二是,用于補(bǔ)償汽溫變化時(shí)的消耗能量,使中間點(diǎn)溫度(或焓)恢復(fù)到其設(shè)定值。

有加負(fù)荷要求時(shí),系統(tǒng)觸發(fā)給煤量超調(diào),此時(shí)由于調(diào)門開大加負(fù)荷,而鍋爐熱負(fù)荷還沒有來得及增加,蒸汽壓力和溫度下降。由于給煤量超調(diào),在加負(fù)荷過程的后期,鍋爐熱量會(huì)大于發(fā)電量,蒸汽壓力和溫度上升,當(dāng)它們接近其目標(biāo)壓力和溫度時(shí),停止給煤量超調(diào),由于鍋爐的蓄熱慣性,最終使蒸汽壓力和溫度恢復(fù)到目標(biāo)值。減負(fù)荷的控制方法與加負(fù)荷的控制方法相同。

2 實(shí)施兩個(gè)細(xì)則后協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)存在的問題

2.1 AGC調(diào)節(jié)響應(yīng)滯后及調(diào)節(jié)速率低

1)調(diào)節(jié)響應(yīng)滯后 AGC指令變化后,機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)滯后時(shí)間比較長,造成實(shí)際負(fù)荷考核曲線初始響應(yīng)階段不合格點(diǎn)較多。為此,運(yùn)行人員經(jīng)常根據(jù)網(wǎng)調(diào)預(yù)給的計(jì)劃電量,在每個(gè)時(shí)間點(diǎn)提前加偏置的方式或手動(dòng)修改爐側(cè)煤發(fā)熱量自動(dòng)校準(zhǔn)信號(hào)(BTU)的方法進(jìn)行干預(yù),取得一定的效果。但AGC指令不以調(diào)度計(jì)劃曲線變化時(shí),運(yùn)行人員手動(dòng)提前干預(yù)常起到反作用,容易造成機(jī)組負(fù)荷大面積超點(diǎn)。

2)調(diào)節(jié)速率低 機(jī)組動(dòng)態(tài)升負(fù)荷過程中,經(jīng)常存在負(fù)荷響應(yīng)速度較快,主汽壓力下降較大。當(dāng)壓力偏差大于1M Pa時(shí),負(fù)荷指令發(fā)生閉鎖負(fù)荷增的現(xiàn)象,減負(fù)荷則反之,這在很大程度上影響了變負(fù)荷的速率。雖然運(yùn)行人員可以使用滑壓偏置進(jìn)行干預(yù),但還是多次發(fā)生影響負(fù)荷增減的現(xiàn)象。

2.2 AGC調(diào)節(jié)精度不夠

機(jī)組動(dòng)態(tài)升負(fù)荷過程中,經(jīng)常發(fā)生加負(fù)荷后期超溫和超壓的現(xiàn)象,特別是主汽溫度偏高時(shí),一、二級(jí)減溫水流量經(jīng)常突變30～40 t/h,30 t水相當(dāng)于10 MW負(fù)荷的擾動(dòng)量或者0.4 MPa的主汽壓力變化量,這種變化可能造成負(fù)荷、壓力調(diào)節(jié)耦合振蕩,直接導(dǎo)致整個(gè)調(diào)節(jié)系統(tǒng)失穩(wěn),短時(shí)間內(nèi)調(diào)整不過來,負(fù)荷點(diǎn)連續(xù)被“考核”。磨煤機(jī)啟停擾動(dòng)、制粉系統(tǒng)斷煤、堵煤以及磨煤機(jī)冷熱風(fēng)調(diào)節(jié)“沖粉”,都將造成主汽壓力和主汽溫度較大波動(dòng),特別是低負(fù)荷階段影響更加明顯。

3 協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的改進(jìn)措施

3.1 改進(jìn)調(diào)節(jié)響應(yīng)滯后和提高調(diào)節(jié)速率

3.1.1 采用實(shí)際負(fù)荷指令調(diào)節(jié)

對(duì)比AGC指令變化的歷史曲線發(fā)現(xiàn),每天AGC初始動(dòng)態(tài)響應(yīng)值基本每次在5 MW左右,連續(xù)變化時(shí)間間隔為1～2 min,AGC電量考核原則是5m in的積分累計(jì)值,這樣給系統(tǒng)調(diào)節(jié)留下了一定的余度。雖然每天的AGC指令變化時(shí)間無法預(yù)測(cè),但可以采取加大負(fù)荷響應(yīng)量的辦法,使負(fù)荷有規(guī)律地在5min內(nèi)提前變化的積分量達(dá)到考核要求。

例如:AGC一次加負(fù)荷量超過4MW或減負(fù)荷量超過5 MW,ULD以10 MW標(biāo)準(zhǔn)調(diào)整啟動(dòng)煤量,以達(dá)到快速加負(fù)荷的目的;若AGC指令使負(fù)荷變化量小于該范圍,且大于2.5 MW時(shí),超調(diào)量以正常數(shù)值調(diào)整;在2.5 MW以內(nèi),動(dòng)態(tài)超調(diào)不啟動(dòng)。

3.1.2 采用定壓—滑壓聯(lián)合調(diào)節(jié)

采用定壓方式運(yùn)行時(shí),可以不改變鍋爐的蓄熱能力,有利于負(fù)荷的快速響應(yīng)。在需要穩(wěn)定主汽壓力的前提下,滑壓定值在采用三階慣性的基礎(chǔ)上,增加動(dòng)態(tài)的變壓速率回路。即,加負(fù)荷時(shí),主汽壓力低于壓力設(shè)定值0.6 M Pa,滑壓壓變率為0MPa/min;主汽壓力高于壓力的設(shè)定值0.3 MPa,滑壓壓變率則為0.4 MPa/min。減負(fù)荷時(shí)則反之。也就是說,在時(shí)域上錯(cuò)開負(fù)荷與汽壓偏差的最大值,匹配鍋爐固有的蓄熱慣性,避免因調(diào)功、調(diào)壓區(qū)間重合而造成過調(diào),引起鍋爐相關(guān)調(diào)節(jié)量的劇烈變化,從而破壞直流爐脆弱的物料平衡。

采用滑壓方式運(yùn)行時(shí),鍋爐參數(shù)隨負(fù)荷的變化而變化,變化的方向與負(fù)荷需求相同。當(dāng)需要增加負(fù)荷時(shí),鍋爐同時(shí)需要吸收一部分熱量來提高參數(shù),用以增加其蓄熱能力。反之,當(dāng)需要下調(diào)負(fù)荷時(shí),參數(shù)要降低,要釋放蓄熱,正好阻礙了機(jī)組對(duì)外界負(fù)荷需求的響應(yīng),降低了負(fù)荷的響應(yīng)速率。

3.1.3 調(diào)整給水回路和修改組態(tài)邏輯

對(duì)于直流爐而言,負(fù)荷對(duì)給水量的響應(yīng)遠(yuǎn)比燃料快。在機(jī)組變負(fù)荷時(shí),提前變化給水量,能有效改善機(jī)組的變負(fù)荷性能。綜合考慮變負(fù)荷性能、汽溫變化、調(diào)門節(jié)流損失等因素后,改進(jìn)原控制系統(tǒng)。變負(fù)荷時(shí),在減小給水變化延遲的同時(shí),減小給水變化的超調(diào)幅度。采用這種調(diào)節(jié)策略負(fù)荷調(diào)節(jié)品質(zhì)好,汽壓變化小,機(jī)組穩(wěn)定性好。

由于汽溫對(duì)給水量響應(yīng)快于煤量,加負(fù)荷時(shí),分離器溫度有一段時(shí)間下降;減負(fù)荷時(shí),分離器溫度有一段時(shí)間上升。分離器溫度的變化,可以通過燃料量的適當(dāng)超調(diào)來減小,使分離器溫度的動(dòng)態(tài)偏差控制在合理的范圍內(nèi)。

改進(jìn)原控制系統(tǒng),在變負(fù)荷時(shí)減小給水量變化的延遲,同時(shí)減小給水變化的超調(diào)幅度。為此要修改組態(tài)邏輯。

1)由于加減負(fù)荷過程中鍋爐蓄熱慣性的不同,給水對(duì)煤量的響應(yīng)過程也會(huì)不同,為此可以增加給水量加減區(qū)分阻尼曲線,根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整阻尼時(shí)間,加負(fù)荷阻尼時(shí)間由原來的50 s調(diào)整為40 s,減負(fù)荷阻尼時(shí)間由原來的50 s調(diào)整為36 s。

2)根據(jù)實(shí)際工況修正煤水比曲線?；驹瓌t是保證變負(fù)荷過程中,壓力超調(diào)始終與負(fù)荷變化同向。同時(shí),通過對(duì)壓力微分參數(shù)的調(diào)整,使給水超調(diào)前期變化加大,后期回收加快,一般每點(diǎn)的給水量調(diào)整為5～20 t/h。

3)調(diào)整煤量超調(diào)二的參數(shù),加大動(dòng)態(tài)過程中煤量對(duì)溫度的補(bǔ)償。

3.2 提高AGC的調(diào)節(jié)精度

3.2.1 優(yōu)化風(fēng)量控制系統(tǒng)

3.2.1.1 修正風(fēng)煤比參數(shù)

送風(fēng)控制系統(tǒng)由氧量校正回路和送風(fēng)控制系統(tǒng)組成,氧量校正器接受隨機(jī)組負(fù)荷變化的氧量定值信號(hào)和實(shí)際氧量測(cè)量信號(hào),計(jì)算出風(fēng)煤比系數(shù)K值,乘以風(fēng)煤比函數(shù)值,所得為風(fēng)量請(qǐng)求值。

煙氣傳熱量擾動(dòng)下過熱汽溫的動(dòng)態(tài)特性為,當(dāng)燃料量、送風(fēng)量或煤種等參數(shù)發(fā)生變化時(shí),會(huì)引起煙氣溫度和流速的變化,使煙氣傳給過熱器的熱量發(fā)生變化,從而使過熱汽溫變化。這是因?yàn)檠剡^熱器的整個(gè)長度方向上,煙氣的傳熱是同時(shí)變化的,所以過熱汽溫變化很快,遲延很小,特別是對(duì)以對(duì)流吸熱為主的再熱器影響更大。

通過對(duì)調(diào)整前總風(fēng)量擾動(dòng)曲線的分析,發(fā)現(xiàn)再熱汽溫波動(dòng)較大,導(dǎo)致再熱器經(jīng)常超溫;其次是再熱器減溫水用量較多,其變化趨勢(shì)受風(fēng)量調(diào)節(jié)影響較大,每一個(gè)負(fù)荷點(diǎn)的風(fēng)量偏置均在4%以上,氧量修正系數(shù)K值經(jīng)常為1.1,造成加減負(fù)荷過程中動(dòng)態(tài)風(fēng)煤比嚴(yán)重失調(diào)。

經(jīng)過長期觀察分析和計(jì)算,對(duì)風(fēng)煤比曲線和動(dòng)態(tài)超調(diào)的風(fēng)煤比系數(shù)作了調(diào)整,使每個(gè)負(fù)荷點(diǎn)都有準(zhǔn)確的風(fēng)量變化。

風(fēng)煤比曲線調(diào)整參數(shù)如表1所示:

表1 風(fēng)煤比曲線調(diào)整參數(shù)

3.2.1.2 修正氧量曲線

通過給定值擾動(dòng)試驗(yàn),調(diào)整風(fēng)量回路PI參數(shù),P由0.12調(diào)整為0.2,I由90 s調(diào)整為110 s,減小被調(diào)量動(dòng)態(tài)偏差,并根據(jù)運(yùn)行要求,調(diào)整了氧量曲線。

通過分析調(diào)整后的總風(fēng)量擾動(dòng)曲線,發(fā)現(xiàn)風(fēng)量調(diào)整效果得到明顯改善,特別是再熱汽溫變化量顯著降低,再熱器減溫水用量明顯減少,鍋爐蓄熱慣性降低,負(fù)荷調(diào)節(jié)合格率明顯提高。

3.2.2 汽機(jī)主控側(cè)變壓差回路

通過分析變壓差回路,發(fā)現(xiàn)機(jī)組穩(wěn)態(tài)時(shí)采用CTF控制方式,調(diào)整燃料或燃料擾動(dòng)引起的主蒸汽壓力變化,是由汽輪機(jī)主蒸汽壓力控制系統(tǒng),通過調(diào)整汽輪機(jī)調(diào)節(jié)閥去控制的,控制系統(tǒng)有可能達(dá)到良好的主蒸汽壓力動(dòng)、靜態(tài)控制品質(zhì)。而機(jī)組功率由鍋爐控制系統(tǒng)通過對(duì)燃燒率的控制去保持,除控制對(duì)象慣性稍大外,機(jī)組運(yùn)行中各種隨機(jī)擾動(dòng)頻繁發(fā)生,使機(jī)組功率之靜態(tài)控制品質(zhì)相對(duì)較差,特別是低負(fù)荷階段受汽壓的波動(dòng)影響比較大,負(fù)荷容易超出電網(wǎng)調(diào)度考核范圍。采用不同負(fù)荷對(duì)應(yīng)不同壓力偏差函數(shù)值方案,可以合理地分配機(jī)組主控側(cè)的負(fù)荷、壓力的加權(quán)系數(shù),對(duì)減小低負(fù)荷階段的負(fù)荷調(diào)節(jié)偏差有一定作用。

3.2.3 增設(shè)抗磨煤機(jī)啟停擾動(dòng)的前饋回路

由于磨煤機(jī)有初始負(fù)荷要求,在啟停時(shí)會(huì)對(duì)總?cè)剂狭慨a(chǎn)生13～17 t/h的大幅擾動(dòng),運(yùn)行人員一般采用提前改變主蒸汽壓力設(shè)定值,或提前對(duì)給煤量控制站增減偏置的方法來克服。這種操作方式既增加了運(yùn)行人員的操作強(qiáng)度,也無法保證調(diào)節(jié)參數(shù)的質(zhì)量。

經(jīng)過研究,在協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)增加了抗磨煤機(jī)啟停擾動(dòng)的前饋回路。當(dāng)機(jī)組處于協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)(CCS)模式,且實(shí)際負(fù)荷大于40%、無快速減負(fù)荷(RB)信號(hào)發(fā)生時(shí),該前饋信號(hào)有效。在磨煤機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)發(fā)生變化時(shí),控制邏輯自動(dòng)產(chǎn)生一個(gè)反向微分信號(hào),經(jīng)函數(shù)處理和邏輯切換后,疊加在鍋爐主控制器的前饋回路。

增設(shè)抗磨煤機(jī)啟停擾動(dòng)的前饋回路后,2010年7月14日對(duì)此回路進(jìn)行啟停磨煤機(jī)擾動(dòng)測(cè)試:1號(hào)爐負(fù)荷為385MW穩(wěn)定后保持運(yùn)行20min,切除抗擾動(dòng)回路,啟停B磨煤機(jī),主汽壓力最大偏差為0.8 MPa,分離器出口溫度最大偏差為9℃。

在負(fù)荷穩(wěn)定后,投入抗擾動(dòng)回路,啟停B磨,主汽壓力最大偏差為0.3 MPa、分離器出口溫度最大偏差4℃。

試驗(yàn)結(jié)果表明,抗擾動(dòng)回路可以大大降低磨煤機(jī)啟停時(shí)對(duì)機(jī)組參數(shù)的影響,運(yùn)行人員提出,停磨煤機(jī)只發(fā)生在減負(fù)荷階段,停磨煤機(jī)超調(diào)不利于快速減負(fù)荷,沒有必要投入停止磨煤機(jī)超調(diào)回路。因此,現(xiàn)在只投入了啟動(dòng)磨煤機(jī)超調(diào)回路。

3.2.4 磨煤機(jī)風(fēng)量控制優(yōu)化

1)優(yōu)化風(fēng)量控制回路 磨煤機(jī)風(fēng)量控制回路采用熱風(fēng)控制風(fēng)量,冷風(fēng)控制溫度,熱風(fēng)到冷風(fēng)有前饋,冷風(fēng)參與風(fēng)量控制,且煤量到熱、冷風(fēng)均有前饋。采用前饋粗調(diào),PID細(xì)調(diào)的策略。

因?yàn)槔洹犸L(fēng)門對(duì)一次風(fēng)量的特性不好,風(fēng)門開、關(guān)本身的特性不好,指令和反饋跟蹤的好,被調(diào)量卻沒有反應(yīng),在積分長時(shí)間作用下,風(fēng)門經(jīng)常帶動(dòng)風(fēng)量突然變化,造成系統(tǒng)振蕩,嚴(yán)重時(shí)還會(huì)造成磨煤機(jī)沖粉,汽溫、汽壓大幅上升,負(fù)荷超調(diào)較多。

由于兩臺(tái)鍋爐D、E磨煤機(jī)風(fēng)門特性不好,運(yùn)行人員一般不投自動(dòng),這在一定程度上影響了機(jī)組的加減負(fù)荷響應(yīng)速度。

根據(jù)以上情況,采取了通過增大風(fēng)量調(diào)節(jié)死區(qū)的方法,在一定偏差范圍內(nèi),PID回路不參與調(diào)節(jié),既可以減少穩(wěn)態(tài)時(shí)的風(fēng)門晃動(dòng),還不影響升降負(fù)荷時(shí)的風(fēng)量跟蹤響應(yīng)過程,同時(shí)對(duì)回路的PID參數(shù)進(jìn)行了整定。

2)熱風(fēng)超馳邏輯調(diào)整 調(diào)整前采用的熱風(fēng)控制邏輯為單角風(fēng)速低于18 m/s,強(qiáng)開熱風(fēng)門,造成磨煤機(jī)沖粉。分析認(rèn)為,運(yùn)行時(shí)單角堵粉造成風(fēng)速偏低的可能性不大,因此現(xiàn)在先調(diào)整為“四取二強(qiáng)”開熱風(fēng)門;其次,對(duì)風(fēng)速測(cè)量信號(hào)進(jìn)行濾波處理,減小高頻信號(hào)本身抖動(dòng)可能造成的影響,用以提高風(fēng)門調(diào)節(jié)的穩(wěn)定性。

4 結(jié)語

協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)經(jīng)過多次優(yōu)化后,實(shí)際考核效果每個(gè)月均有所進(jìn)步,從2010年7月份開始,我廠AGC考核指標(biāo)為皖電東送機(jī)組考核第一名,機(jī)爐主要參數(shù)運(yùn)行穩(wěn)定,滿足了運(yùn)行指標(biāo)的要求,從而提高了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)效益。

[1] 林文孚,胡 燕.單元機(jī)組自動(dòng)控制技術(shù)[M].北京:中國電力出版社,2007.

[2] 朱北恒.火電廠熱工自動(dòng)化系統(tǒng)試驗(yàn)[M].北京:中國電力出版社,2005.