熱電廠汽動(dòng)給水泵乏汽直排冷卻方式探討

王宏偉，杜雅麗

(山西省電力勘測設(shè)計(jì)院，太原市，030001)

0 引言

根據(jù)國家可持續(xù)發(fā)展的戰(zhàn)略要求，在山西等富煤貧水的北方地區(qū)建設(shè)空冷電廠是發(fā)展火電節(jié)能經(jīng)濟(jì)的必然途徑之一［1-6］。鍋爐給水泵是電廠中重要的輔機(jī)設(shè)備之一，投資大、功率高、運(yùn)行費(fèi)用多，因此合理選擇給水泵的配置方式對(duì)于整個(gè)電廠的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行起著至關(guān)重要的作用。

1 臨汾河西熱電廠給水泵配置

根據(jù)總圖布置條件及廠址處氣溫、風(fēng)向、風(fēng)速等氣象條件，在充分考慮了電廠的場地較為緊張，無法布置較大的冷卻塔，且外界風(fēng)向、風(fēng)速對(duì)空冷總體布置影響較小，風(fēng)場流態(tài)較穩(wěn)定等客觀因素后，山西臨汾河西熱電有限責(zé)任公司2×300 MW亞臨界機(jī)組選擇了主機(jī)排汽采用直接空冷和汽動(dòng)給水泵汽機(jī)(以下簡稱小機(jī))排汽同樣采用直接空冷的方式。出于節(jié)省工程造價(jià)和場地大小條件的考慮，在保證汽動(dòng)給水泵工作穩(wěn)定性的情況下，每臺(tái)機(jī)組配置1臺(tái)100%鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(boiler maximum continute rate，BMCR)容量的汽動(dòng)給水泵，用于機(jī)組正常運(yùn)行。另外還配置1臺(tái)帶液力耦合器的50%BMCR容量的電動(dòng)調(diào)速給水泵，用于機(jī)組啟動(dòng)及備用。

給水泵汽輪機(jī)正常工作汽源采用四段抽汽，備用和啟動(dòng)用汽源采用再熱冷段蒸汽，調(diào)試汽源來自輔助蒸汽系統(tǒng)。

給水泵汽輪機(jī)軸封供汽來自主汽輪機(jī)的軸封系統(tǒng)，軸封供汽壓力、溫度調(diào)節(jié)由主機(jī)軸封系統(tǒng)完成，軸封排汽排至主汽輪機(jī)軸封蒸汽冷卻器中。

由于主汽輪機(jī)采用直接空冷汽輪機(jī)，小機(jī)排汽排入主汽輪機(jī)的空冷器中，所以小機(jī)的疏水也排入主凝汽系統(tǒng)中。

1．1 小機(jī)排汽采用直接空冷方式的技術(shù)特點(diǎn)

小機(jī)排汽3種冷卻方式比較如下:

(1)濕冷方案。濕冷方案設(shè)備多，系統(tǒng)復(fù)雜，初投資大，水工冷卻水塔占地面積較大，存在蒸發(fā)、排污損失及耗水量大的問題。

(2)間接空冷方案。該方案系統(tǒng)龐大，散熱器管內(nèi)介質(zhì)為水，比直接空冷散熱器(管內(nèi)為蒸汽)冬季防凍更不利。由于系統(tǒng)龐大，所以易發(fā)生漏水等問題。

(3)直接空冷方案。該方案系統(tǒng)相對(duì)簡單，初投資較低，耗水量小，檢修維護(hù)方便。

根據(jù)上述3種冷卻方式的比較結(jié)果，臨汾河西熱電廠小機(jī)排汽最終采用直接空冷的方式。表1分列了各種冷卻方式的優(yōu)缺點(diǎn)。

目前，表1中4種給水泵配置方式都有實(shí)際運(yùn)行業(yè)績，例如大唐托克托電廠、運(yùn)城電廠等一些水資源豐富的地區(qū)采用小機(jī)排汽濕冷方案;在靈武2×1 000 MW機(jī)組、銅川2×600 MW機(jī)組等工程采用小機(jī)排汽間接空冷方案;在榆次2×300 MW機(jī)組、臨汾海茲2×300 MW機(jī)組采用全電泵的方案，到目前為止，只有山西臨汾河西2×300 MW熱電廠采用汽動(dòng)給水泵乏汽直排冷卻方式，并且運(yùn)行良好。

表1 冷卻方式方案對(duì)比Tab.1 Comparison of cooling solutions

雖然小機(jī)排汽采用直接空冷方式系統(tǒng)簡單，減少了水工冷卻水塔、小機(jī)凝汽器等冷卻設(shè)施，避免了地下水管道布置復(fù)雜的缺點(diǎn)，初投資省，相對(duì)濕冷和間冷方案又節(jié)約了大量的水，相對(duì)全部電泵的方案又節(jié)省廠用電，但也存在幾個(gè)方面的問題:

(1)主機(jī)背壓在8.5～48 kPa之間變化，報(bào)警背壓為43 kPa，停機(jī)背壓為65 kPa。由于小機(jī)排汽直排至主機(jī)排汽裝置，因此小機(jī)應(yīng)為高背壓機(jī)組，其對(duì)背壓的適應(yīng)能力必須大于主機(jī)的背壓變化范圍。眾所周知，低壓級(jí)組葉片的蒸汽彎應(yīng)力由該級(jí)組允許的最大質(zhì)量流量所限制，在高背壓工況時(shí)，由于容積流量較小，此時(shí)因流場的不穩(wěn)定引起的動(dòng)應(yīng)力對(duì)低壓級(jí)組葉片的正常工作不利，因此機(jī)組不允許在容積流量很小的工況下長期運(yùn)行;但短時(shí)間運(yùn)行，不會(huì)對(duì)機(jī)組造成損壞。長時(shí)間背壓過高，排汽溫度較大，使進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽壓力升高，效率降低，同時(shí)還可能會(huì)使末級(jí)缸受熱變形，破壞汽輪機(jī)動(dòng)靜部分中心線一致性，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致機(jī)組振動(dòng)或其他事故。背壓和排汽溫度關(guān)系見表2。

表2 背壓和排汽溫度關(guān)系Tab.2 Relationship between back pressure and exhaust temperature

(2)小機(jī)排汽采用直接空冷方式直排至主機(jī)排汽裝置，排汽量增大，主機(jī)空冷凝汽器面積需重新進(jìn)行核算。一般小機(jī)排汽量為主機(jī)排汽量的6%～8.5%，即空冷面積增加6% ～8.5%?？绽淠魃崦娣e應(yīng)滿足:當(dāng)大氣溫度為34.5℃，外界自然風(fēng)風(fēng)速為5 m/s，風(fēng)機(jī)100%轉(zhuǎn)速時(shí)，要滿足汽輪發(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)銘牌工況(turbine rating load，TRL)的運(yùn)行要求，即汽輪機(jī)滿發(fā)排汽壓力為34 kPa。

1．2 小汽機(jī)乏汽直接排入主汽輪機(jī)空冷器的空冷平臺(tái)配置

每臺(tái)機(jī)組總凝汽器散熱面積955 730 m2，迎面風(fēng)速2.1 m/s，每臺(tái)機(jī)組共分為30個(gè)單元，每單元配置1臺(tái)直徑9.754 m的軸流風(fēng)機(jī)，每單元散熱器管束分兩側(cè)呈“A”形布置安裝，共312片順流管束、48片逆流管束。順流管束尺寸為10 750 mm×2 032 mm，逆流管束尺寸為9 750 mm×2 032 mm。每臺(tái)機(jī)組散熱單元分6列，每列5組布置。其中每列的3號(hào)風(fēng)機(jī)為混流單元，另外4臺(tái)為順流單元。空冷島整體列數(shù)排列順序?yàn)?—2—3—4—5—6(從固定端起始排列)，其中3和4列為啟動(dòng)列(在蒸汽分配管和凝結(jié)水疏水管道上沒有安裝任何電動(dòng)閥門裝置)，其他4列為運(yùn)行列?？绽淦脚_(tái)高度為34 m。

在TRL工況下，直冷與普通空冷機(jī)組參數(shù)的比較如表3。

表3 TRL工況下2種汽輪機(jī)排冷方式的對(duì)比Tab.3 Comparison between two exhaust methods of feedwater pump turbine under TRL conditions

從表3可以看出，小機(jī)的排汽量為53.97 t/h，汽輪機(jī)的排汽量為650.17 t/h，小機(jī)的排汽量約占大機(jī)的8.3%。而本工程相對(duì)于同類大小、機(jī)型的機(jī)組的空冷散熱面積增加了76 458 m2，約為總散熱面積的8.0%，解決了由于排汽量增加造成冷卻能力不足的問題。如表3所示，其散熱量、風(fēng)機(jī)消耗功率等均比普通空冷機(jī)組大。

2 小機(jī)排汽采用直接空冷系統(tǒng)的自動(dòng)控制

汽泵乏汽直排主機(jī)排汽裝置的空冷系統(tǒng)在集控室進(jìn)行控制，并且納入單元機(jī)組的DCS。為保證整個(gè)機(jī)組及空冷系統(tǒng)在各種運(yùn)行工況下能夠安全、穩(wěn)定地運(yùn)行，設(shè)計(jì)了一套完整的包括協(xié)調(diào)控制、順序控制和機(jī)爐電聯(lián)鎖保護(hù)的DCS。

夏季工況:以環(huán)境溫度大于2℃為界線，其中夏季工況邏輯設(shè)定的背壓值為15 kPa。

冬季工況:以環(huán)境溫度小于1℃為界線，其中冬季工況邏輯設(shè)定的背壓值為8.5 kPa。

低負(fù)荷工況:當(dāng)進(jìn)入空冷系統(tǒng)的蒸汽流量低于25%的額定流量時(shí)，便視為低負(fù)荷工況。低負(fù)荷工況設(shè)定的背壓值為25 kPa。

給水泵汽輪機(jī)排汽進(jìn)入主機(jī)排汽裝置，與主機(jī)排汽混合后排入空冷凝汽器?？绽淠饔煽諝庵苯永鋮s，環(huán)境溫度、風(fēng)速、風(fēng)向、負(fù)荷變化，都要引起背壓變化，背壓變化較大，一般為8.5～48 kPa，因此控制空冷排汽壓力(背壓)是關(guān)鍵。

為使空冷排汽壓力在啟動(dòng)、正常運(yùn)行、停運(yùn)及負(fù)荷發(fā)生突變情況下能夠控制在運(yùn)行負(fù)荷下的允許運(yùn)行值內(nèi)，以保證空冷機(jī)組的安全運(yùn)行，采取了下述控制及保護(hù)措施。

在正常運(yùn)行中，空冷系統(tǒng)主要控制的參數(shù)為排汽壓力和凝結(jié)水溫度、抽真空溫度。在汽輪機(jī)安全運(yùn)行的范圍內(nèi)，根據(jù)機(jī)組的發(fā)電負(fù)荷和空氣溫度，調(diào)整進(jìn)入空冷凝汽器的空氣流量(即調(diào)整風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速和運(yùn)行臺(tái)數(shù))，使排汽壓力保持在最佳狀態(tài)。在寒冷時(shí)期，運(yùn)行中要比較排汽溫度和凝結(jié)水水溫/抽空氣溫度的差值，調(diào)整順流風(fēng)機(jī)/逆流凝汽器風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，進(jìn)入防凍保護(hù)模式運(yùn)行，并使過冷度保持在一定范圍內(nèi)。

在變工況運(yùn)行中，負(fù)荷、環(huán)境溫度和排汽量都不同，應(yīng)根據(jù)排汽壓力測量值與不同負(fù)荷下排汽壓力期望值的差異改變風(fēng)機(jī)群的轉(zhuǎn)速，使排汽壓力測量值與期望值一致。

2．1 夏季滿負(fù)荷運(yùn)行

當(dāng)環(huán)境溫度高于30℃，夏季滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，所有風(fēng)機(jī)按最高轉(zhuǎn)速(30% ～110%)運(yùn)行，必要時(shí)針對(duì)夏季環(huán)境溫度極高或個(gè)別風(fēng)機(jī)故障檢修的情況而進(jìn)行超頻運(yùn)行。

當(dāng)機(jī)組處于夏季滿發(fā)背壓運(yùn)行或滿負(fù)荷(最高容許背壓上限值48 kPa以下)運(yùn)行的情況下，當(dāng)風(fēng)向、風(fēng)速或負(fù)荷突變，背壓升高超過汽機(jī)最大允許背壓值48 kPa時(shí)，必須通過汽機(jī)數(shù)字電液控制系統(tǒng)(digital electro hydraulic，DEH)快速關(guān)小汽機(jī)調(diào)速汽門，即通過快速降負(fù)荷，控制背壓迅速降到負(fù)荷對(duì)應(yīng)的允許背壓設(shè)定值。同時(shí)，通過汽動(dòng)給水泵MEH快速關(guān)小給水泵汽輪機(jī)調(diào)速汽門，通過減少給水流量以保證鍋爐在正常運(yùn)行水位線運(yùn)行，而且由于汽泵負(fù)荷的快速降低也控制了汽泵排汽壓力回到安全運(yùn)行區(qū)。在關(guān)閉大小機(jī)調(diào)速汽門降負(fù)荷的同時(shí)，為了保證鍋爐系統(tǒng)的安全運(yùn)行，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)應(yīng)自動(dòng)切到爐跟機(jī)運(yùn)行方式，將關(guān)閉汽機(jī)調(diào)速汽門的指令采用前饋方式輸入到燃料量控制系統(tǒng)，以保證鍋爐爐膛壓力運(yùn)行在正常運(yùn)行設(shè)定值。

圖1為臨汾河西熱電廠2011年6月1—2日的夏季真空度運(yùn)行曲線。由圖1可以看出，機(jī)組真空度波動(dòng)偏大，受環(huán)境和溫度影響較大，但是通過背壓控制和協(xié)調(diào)控制以及下述優(yōu)化手段還是能在背壓控制范圍內(nèi)安全運(yùn)行。

圖1 2011年6月1—2日的夏季真空度運(yùn)行曲線Fig.1 Vacuum operation curve in summer from 1st to 2nd June in 2011

由于電廠地處黃土高原，春季多風(fēng)多沙，加之周邊環(huán)境污染嚴(yán)重，黃沙和雜物造成空冷散熱器表面臟污，嚴(yán)重影響空冷系統(tǒng)的散熱性能，進(jìn)而影響機(jī)組性能。實(shí)踐證明，當(dāng)積灰厚度達(dá)到一定程度時(shí)，凝汽器背壓將會(huì)升高，造成機(jī)組出力受阻。針對(duì)此情況，臨汾河西每臺(tái)空冷機(jī)組設(shè)置了高效、可靠的半自動(dòng)(橫向?yàn)槭謩?dòng)、縱向?yàn)樽詣?dòng))的水力清洗系統(tǒng)，定期對(duì)空冷凝汽器進(jìn)行清洗，可以在一定程度上緩解機(jī)組出力不足的問題。

同時(shí)，在空冷平臺(tái)四周裝設(shè)擋風(fēng)墻，并封閉每一列風(fēng)機(jī)單元間，防止出現(xiàn)熱回流、倒灌與換熱單元相互影響的現(xiàn)象。

2．2 冬季低負(fù)荷運(yùn)行

冬季(環(huán)境溫度低于1℃)低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，既要保證空冷凝汽器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，又要防止凝汽器凍裂。本工程設(shè)有3種防凍保護(hù)，分別是凝結(jié)水防凍保護(hù)、抽汽防凍保護(hù)和升溫循環(huán)(回暖)保護(hù)。通過停止部分風(fēng)機(jī)，減小換熱面積，控制過冷度，根據(jù)環(huán)境溫度、進(jìn)汽量降低風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，當(dāng)風(fēng)機(jī)頻率低于20 Hz時(shí)，以先中間后兩邊的順序關(guān)閉對(duì)應(yīng)排的順流風(fēng)機(jī);通過將逆流管束風(fēng)機(jī)按正轉(zhuǎn)、停止、反轉(zhuǎn)的順序周期操作，使熱風(fēng)回流，防止凝汽器抽汽口結(jié)霜，保證凝汽器的安全運(yùn)行。

啟動(dòng)時(shí)，采用高中壓缸聯(lián)合啟動(dòng)方式。由于高中壓缸聯(lián)合啟動(dòng)要求再熱汽帶壓，低壓旁路系統(tǒng)投入運(yùn)行，因此高中壓缸聯(lián)合啟動(dòng)使空冷裝置的排放量有所增加。高壓缸冷態(tài)啟動(dòng)空冷裝置進(jìn)汽量為100～115 t/h，而高中壓缸聯(lián)合啟動(dòng)空冷裝置進(jìn)汽量可達(dá)到150～175 t/h(聯(lián)合啟動(dòng)要求再熱汽維持穩(wěn)定壓力)，可以有效地縮短啟動(dòng)時(shí)間，提高進(jìn)入空冷散熱器的蒸汽流量，降低空冷裝置發(fā)生凍結(jié)的概率。

圖2為臨汾河西電廠2011年2月8—10日的冬季真空運(yùn)行曲線，由曲線可以看出，真空度保持良好。

圖2 2011年2月8—10日的冬季真空運(yùn)行曲線Fig.2 Vacuum operation curve in winter from 8th to 10th February in 2011

同時(shí)，該工程配有快速抽真空閥，可以在機(jī)組啟動(dòng)初期快速建立真空，提高啟動(dòng)初期機(jī)組的真空度，從而使排向空冷凝汽器的蒸汽溫度相應(yīng)提高，有效增加進(jìn)入空冷單元的熱量，從而降低發(fā)生局部凍結(jié)的可能性。

風(fēng)是建設(shè)空冷電廠最關(guān)鍵的氣候因素，相對(duì)于溫度它具有不可控性。當(dāng)空冷機(jī)組在運(yùn)行時(shí)突遇風(fēng)向、風(fēng)量的變化時(shí)，迅速控制空冷機(jī)組排汽壓力成為優(yōu)先的控制手段。

圖3為臨汾河西電廠2011年6月5—8號(hào)的真空曲線，此3天為大風(fēng)天氣。由曲線可以看出一般大風(fēng)影響機(jī)組背壓為5～10 kPa，也可能出現(xiàn)15～20 kPa的變化。背壓變化5～10 kPa需要2～3 min，時(shí)間很快。當(dāng)然，也有極個(gè)別情況，在3～5 min變化達(dá)到15～20 kPa。由此表明大風(fēng)天氣對(duì)小機(jī)直冷系統(tǒng)的影響比較明顯。

圖3 2011年6月5—8號(hào)的大風(fēng)天氣真空運(yùn)行曲線Fig.3 Vacuum operation curve of windy weather from 5th to 8th June in 2011

為此，當(dāng)機(jī)組在夏季和冬季低負(fù)荷運(yùn)行情況下(低負(fù)荷運(yùn)行背壓為25 kPa):當(dāng)突遇風(fēng)向、風(fēng)量及負(fù)荷變化，背壓升高超過運(yùn)行負(fù)荷下的最高允許值時(shí)，首先可通過增加空冷風(fēng)機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)并通過變頻控制提高風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)背壓，使背壓回到機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷下的排汽壓力;必要時(shí)可通過快速降負(fù)荷(run back，RB)，控制背壓迅速達(dá)到負(fù)荷對(duì)應(yīng)的允許背壓設(shè)定值。

3 背壓保護(hù)控制

空冷機(jī)組與濕冷機(jī)組最大的不同就是前者末級(jí)葉片長時(shí)間工作在高背壓、小容積流量工況下，可能引起因末級(jí)葉片動(dòng)應(yīng)力急劇增大，超過葉片材料的許用疲勞強(qiáng)度。為了保證空冷機(jī)組末級(jí)葉片在安全區(qū)運(yùn)行，就要根據(jù)汽輪機(jī)制造廠提供的最高背壓和小容積流量的限制值，繪出原理性背壓保護(hù)特性曲線，作為熱力計(jì)算背壓保護(hù)及負(fù)荷自動(dòng)控制特性曲線的依據(jù)。

另外，在低負(fù)荷、高背壓時(shí)，由于流通部分效率低，排汽溫度高，且由于小負(fù)荷、高背壓時(shí)如相對(duì)容積流量過小，末級(jí)葉片產(chǎn)生鼓風(fēng)損失，引起排汽溫度進(jìn)一步升高。因此必須通過低壓缸噴水和保護(hù)系統(tǒng)來控制汽輪機(jī)的排汽溫度。

通過DEH控制機(jī)組在某一背壓下的負(fù)荷是空冷機(jī)組實(shí)現(xiàn)背壓保護(hù)功能的主要途徑，即自動(dòng)調(diào)整汽輪機(jī)組當(dāng)前的運(yùn)行工況點(diǎn)，最大限度地保障機(jī)組的出力，并且在機(jī)組處于緊急工況區(qū)域運(yùn)行時(shí)發(fā)出信號(hào)緊急自動(dòng)停機(jī)。背壓保護(hù)功能投入后，機(jī)組將按照功率/背壓保護(hù)曲線運(yùn)行。圖4為臨汾河西電廠的背壓修正曲線圖。

圖4 背壓限制曲線Fig.4 Limit curve for back pressure

圖4 所示的曲線將機(jī)組運(yùn)行工況分為幾個(gè)區(qū)域，分別具有不同的運(yùn)行工況要求和控制方式。ABCD線以下為可連續(xù)運(yùn)行區(qū);HGFE以上即陰影部分為限時(shí)運(yùn)行停機(jī)區(qū)，運(yùn)行工況點(diǎn)落入該區(qū)域時(shí)延時(shí)900 s跳機(jī)。當(dāng)功率在20%負(fù)荷以下時(shí)，要保證背壓低于20 kPa，否則 DEH將發(fā)出報(bào)警信號(hào)，要求后汽缸噴水。

當(dāng)機(jī)組突遇由于溫度、大風(fēng)等環(huán)境因素造成背壓大幅升高時(shí)，背壓保護(hù)控制可以RB，背壓RB條件如下:

(1)機(jī)組背壓達(dá)到跳閘值，延時(shí)5 s(背壓曲線)。

(2)機(jī)組背壓達(dá)到報(bào)警值，且背壓變化速率大于1.5 kPa/min。

(3)機(jī)組背壓大于60 kPa(真空跳閘條件預(yù)留5 kPa)。

(4)背壓變化速率大于4 kPa/min。

背壓保護(hù)功能投入時(shí)，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)(coordinated control system，CCS)負(fù)荷控制及一次調(diào)頻功能將自動(dòng)切除，具有自動(dòng)調(diào)節(jié)負(fù)荷、低壓缸噴水控制、限時(shí)運(yùn)行跳機(jī)、報(bào)警等功能。背壓保護(hù)主要控制邏輯如圖5所示。

圖5 背壓保護(hù)邏輯Fig.5 Logic of back pressure protection

4 結(jié)論

通過以上分析可以看出，小機(jī)排汽采用直接空冷進(jìn)大機(jī)排汽裝置方案是可以安全運(yùn)行的。小機(jī)排汽進(jìn)入主機(jī)直冷凝汽器的直接空冷機(jī)組相比小機(jī)獨(dú)立的排汽冷卻空冷機(jī)組雖然增加了很大的進(jìn)氣量，但機(jī)組最終的目的是一致的，就是控制背壓在一定的范圍內(nèi)，保證機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行。小機(jī)排汽采用直接進(jìn)入大機(jī)直冷凝汽器的直接空冷方案，可簡化多個(gè)相關(guān)的熱力系統(tǒng)，比如可取消小機(jī)獨(dú)立的凝汽冷卻系統(tǒng)、小機(jī)獨(dú)立的抽真空系統(tǒng)和小機(jī)凝結(jié)水系統(tǒng)。該方案不但布置方便，系統(tǒng)簡單，初投資省，而且節(jié)水，廠用電率小，占地面積少，耗水指標(biāo)符合國家政策，從經(jīng)濟(jì)性分析該方案最優(yōu)。目前，此方案已真正進(jìn)入了工程運(yùn)行階段。

［1］王鴻懿．熱工控制系統(tǒng)及設(shè)備［M］．北京:中國電力出版社，2009．

［2］李子連．熱工自動(dòng)化設(shè)計(jì)手冊(cè)［M］．北京:水利水電出版社，1981．

［3］Q/sxed 102.03—2010火力發(fā)電廠空冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定［S］．山西省電力勘測設(shè)計(jì)院，2010．

［4］DL/T 1091—2008火力發(fā)電廠鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)技術(shù)規(guī)程［S］.

［5］鄧慶松.300 MW 火電機(jī)組調(diào)試技術(shù)［M］．北京:中國電力出版社，2003．

［6］DL/T 5428—2009火力發(fā)電廠熱工保護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定［S］．北京:中國電力出版社，2009．