CA砂漿彈模對(duì)框架板式軌道翹曲應(yīng)力的影響分析

周 毅，何燕平，楊榮山

(西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，成都 610031)

CA砂漿彈模對(duì)框架板式軌道翹曲應(yīng)力的影響分析

周 毅，何燕平，楊榮山

(西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，成都 610031)

采用有限元分析法，對(duì)框架板在溫度梯度作用下的翹曲應(yīng)力進(jìn)行仿真計(jì)算，分析了砂漿彈性模量的變化對(duì)框架板溫度效應(yīng)的影響。結(jié)果表明：在溫度荷載作用下，框架板式軌道框架角點(diǎn)處和凸臺(tái)邊緣處將產(chǎn)生局部翹曲應(yīng)力的集中，最大的翹曲應(yīng)力產(chǎn)生在軌道板角點(diǎn)處，并產(chǎn)生最大的翹曲位移;隨著CA砂漿彈模的增加，軌道板應(yīng)力集中區(qū)域的最大翹曲應(yīng)力逐漸減小，軌道板角點(diǎn)翹曲位移也逐漸減小。

框架板式軌道 翹曲應(yīng)力 CA砂漿 有限元法

溫度對(duì)無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)的影響十分明顯，軌道板的溫度主要指兩個(gè)方面：一是軌道板整體的溫度升降，這使軌道板發(fā)生整體的伸縮;二是軌道板沿其高度方向的溫度遞變即溫度梯度，這是軌道板發(fā)生翹曲、表層開裂和板底分離的主要原因。為研究CA砂漿層對(duì)框架板式軌道翹曲應(yīng)力的影響，利用ANSYS有限元軟件，分析了砂漿彈性模量的變化對(duì)框架板溫度效應(yīng)的影響，為無(wú)砟軌道的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

1 翹曲應(yīng)力計(jì)算基本理論

當(dāng)物體內(nèi)部存在溫度差，即存在溫度梯度時(shí)，熱量會(huì)從物體的高溫部分傳遞到低溫部分;兩個(gè)不同溫度的物體相互接觸時(shí)，熱量會(huì)從高溫物體傳遞到低溫物體，熱傳導(dǎo)遵循傅立葉定律

式中 q″——熱流密度;

k——導(dǎo)熱系數(shù)或熱傳導(dǎo)率。

式(1)中負(fù)號(hào)表示熱量流向溫度降低的方向。當(dāng)溫度T沿混凝土板厚度x不均勻分布時(shí)，板內(nèi)產(chǎn)生翹曲變形。板頂溫度高于板底溫度時(shí)，板頂面纖維的伸長(zhǎng)變形大于底面纖維，板中部便出現(xiàn)向上拱起。而在板頂溫度低于板底溫度時(shí)，板頂面纖維的收縮變形大于底面纖維，板四邊出現(xiàn)向上翹起。

2 計(jì)算模型與計(jì)算參數(shù)

溫度翹曲應(yīng)力分為“上熱下冷”和“上冷下熱”兩種，兩種情況在板厚方向的溫度梯度均按0.5℃/cm線性變化進(jìn)行計(jì)算。考慮到主要分析CA砂漿彈模對(duì)軌道板翹曲應(yīng)力的影響，故只選擇“上熱下冷”的情況作為分析對(duì)象。在計(jì)算模型中，軌道板、CA砂漿層、混凝土底座以及凸形擋臺(tái)均采用實(shí)體單元進(jìn)行模擬。模型中將軌道板分層，并“由上至下”按照線性變化的方式賦于不同的溫度荷載，且保證施加溫度荷載之和為0。模型中認(rèn)為砂漿與軌道板以及混凝土底座板的接觸是一種完全密貼的全支承狀態(tài)，故在處理軌道板、混凝土底座板和砂漿的接觸條件時(shí)，采用粘接方式進(jìn)行模擬，保證接觸面間的位移一致。計(jì)算模型如圖1所示，計(jì)算參數(shù)如表1所示。

圖1 框架板式軌道有限元模型

表1 計(jì)算參數(shù)

3 計(jì)算結(jié)果及分析

3.1 翹曲應(yīng)力和翹曲位移計(jì)算

保證其它參數(shù)不變，改變CA砂漿層彈性模量，分別計(jì)算框架軌道板溫度翹曲應(yīng)力和翹曲位移。計(jì)算云圖如圖2～圖4所示。

圖2 橫向翹曲應(yīng)力分布

圖3 縱向應(yīng)力分布

圖4 翹曲位移分布

由圖2～圖4可知，在凸臺(tái)邊緣和框架角點(diǎn)處，會(huì)發(fā)生縱向翹曲應(yīng)力集中，在凸臺(tái)邊緣與框架邊緣之間產(chǎn)生較大的縱向翹曲應(yīng)力;橫向翹曲應(yīng)力集中發(fā)生在框架角點(diǎn)處，在框架邊緣與軌道板邊緣之間將產(chǎn)生較大的橫向應(yīng)力。在應(yīng)力集中處，將產(chǎn)生最大的翹曲應(yīng)力，在軌道板角點(diǎn)處將產(chǎn)生最大的負(fù)向翹曲位移，在框架邊緣與軌道板邊緣之間、凸臺(tái)邊緣與框架邊緣之間軌道板將產(chǎn)生一定的上拱變形。不同砂漿彈模下軌道板的最大翹曲應(yīng)力和翹曲位移如表2所示。

表2 不同CA砂漿彈模下的計(jì)算結(jié)果匯總

由表2可知，框架軌道板的縱橫向最大翹曲應(yīng)力均隨著CA砂漿彈模的增加而減小，橫向應(yīng)力略大于縱向應(yīng)力，隨著CA砂漿彈模的增加，橫向應(yīng)力與縱向應(yīng)力的差值逐漸縮小。翹曲位移則隨著CA砂漿彈模的增加而減小。說(shuō)明增加CA砂漿彈?？蓽p小軌道板的最大翹曲應(yīng)力和最大翹曲位移。

3.2 翹曲應(yīng)力和翹曲位移分布規(guī)律研究

根據(jù)在不同CA砂漿彈模情況下，計(jì)算出的框架板各處的翹曲應(yīng)力和翹曲位移，分析翹曲應(yīng)力和翹曲位移隨CA砂漿彈模的分布變化的規(guī)律。對(duì)比分析位置見圖5。位置1主要分析軌道板縱向上翹曲應(yīng)力隨砂漿彈模變化的分布規(guī)律;位置2主要分析軌道板橫向上翹曲應(yīng)力隨砂漿彈模變化的分布規(guī)律;位置3主要分析軌道板縱向上翹曲位移隨砂漿彈模變化的分布規(guī)律;位置4主要分析軌道板橫向上翹曲位移隨砂漿彈模變化的分布規(guī)律。不同CA砂漿彈模下各位置的翹曲應(yīng)力和翹曲位移分布變化情況如圖6～圖9所示。

圖5 框架板翹曲應(yīng)力、位移對(duì)比分析位置

圖6 位置1處軌道板翹曲應(yīng)力隨CA砂漿彈模變化的分布規(guī)律

圖7 位置2處軌道板翹曲應(yīng)力隨CA砂漿彈模變化的分布規(guī)律

圖8 位置3處框架板翹曲位移的分布規(guī)律

由圖6可知，在軌道板縱向上，軌道板縱橫向翹曲應(yīng)力由軌道板邊緣向軌道板中心逐漸增大，在軌道板中心出現(xiàn)應(yīng)力極值。隨著CA砂漿彈模的增加，位置1處的縱橫向最大翹曲應(yīng)力逐漸增大，但翹曲應(yīng)力由板邊向板中的變化幅度逐漸減緩。

由圖7可知，在軌道板橫向上，軌道板縱橫向翹曲應(yīng)力由軌道板邊緣向軌道板中心逐漸增大，在軌道板中心出現(xiàn)應(yīng)力極值。隨著CA砂漿彈模的增加，位置2處的橫向最大翹曲應(yīng)力有所減小，橫向翹曲應(yīng)力由板邊到板中的變化幅度逐漸減緩;位置2處的縱向最大翹曲應(yīng)力逐漸增加，縱向翹曲應(yīng)力由板邊到板中的變化幅度隨CA砂漿彈模的增加而有所增加。

由圖8和圖9可知，在軌道板縱橫向上，軌道板的最大翹曲位移均隨著CA砂漿彈模的增加而減小，且翹曲位移的分布隨著砂漿彈模的增加而趨于均勻。

4 結(jié)論

1)在溫度荷載作用下，框架板式軌道框架角點(diǎn)處和凸臺(tái)邊緣處將產(chǎn)生局部翹曲應(yīng)力的集中，產(chǎn)生最大的翹曲應(yīng)力，在軌道板角點(diǎn)處將產(chǎn)生最大的翹曲位移。隨著CA砂漿彈模的增加，軌道板應(yīng)力集中區(qū)域的最大翹曲應(yīng)力逐漸減小，軌道板角點(diǎn)翹曲位移也逐漸減小，其余部分的翹曲應(yīng)力逐漸增大，翹曲應(yīng)力以及翹曲位移由板邊向板中的變化幅度逐漸減小。

圖9 位置4處框架板翹曲位移的分布規(guī)律

2)在軌道板縱向上，增加CA砂漿的彈模，會(huì)增加軌道板的縱橫向翹曲應(yīng)力，但可以減緩翹曲應(yīng)力由板邊向板中的變化幅度。軌道板在縱向上的翹曲位移則隨著CA砂漿彈模的增加而減小，軌道板的翹曲位移在縱向上的分布也趨于均勻。

3)在軌道板橫向上，增加CA砂漿的彈模，會(huì)增加軌道板的縱向翹曲應(yīng)力，增加縱向翹曲應(yīng)力由板邊到板中的變化幅度;橫向翹曲應(yīng)力與其變化幅度均隨著CA砂漿彈模的增加而有所減小。軌道板在橫向上的翹曲位移則隨著CA砂漿彈模的增加而減小，軌道板的翹曲位移由板邊到板中的變化幅度也逐漸減小。

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U213.2+42

A

1003-1995(2011)03-0103-03

2010-10-02;

2010-12-26

周毅(1986— )，男，四川簡(jiǎn)陽(yáng)人，碩士研究生。

(責(zé)任審編 王 紅)