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    450 t/h CFB鍋爐機械不完全燃燒熱損失原因分析及防范措施

    2010-11-16 02:33:24王紹輝高建強
    河北電力技術 2010年5期
    關鍵詞:燃燒熱床溫含碳量

    王紹輝,張 穎,高建強

    (1.大唐保定熱電廠,河北 保定 071051;2.華北電力大學,河北 保定 071003)

    隨著國家節(jié)能減排工作的日益深化,作為高效清潔燃燒技術的循環(huán)流化床機組的重點工作之一是如何最大限度的減少各項熱損失,增加機組有效利用熱能,提高機組熱效率。循環(huán)流化床(CFB)鍋爐燃用煤種多變,普遍存在燃燒效率達不到設計值的問題,尤其是飛灰含碳量比同容量的煤粉爐偏高,致使機械不完全熱損失較大,降低了鍋爐的熱效率。機械不完全燃燒熱損失是由于灰渣中含有未燃盡殘?zhí)荚斐傻?,其大小取決于燃煤爐渣含碳量和飛灰可燃物含量。其中,飛灰中碳不完全燃燒損失占機械不完全燃燒熱損失的70%~80%,是循環(huán)流化床鍋爐效率低于煤粉爐效率的主要原因[1]。隨著CFB鍋爐的大型化,降低機械不完全燃燒熱損失,對提高機組運行經(jīng)濟性具有重要意義。

    1 飛灰及底渣含碳量的影響因素

    對于已經(jīng)投入商業(yè)運營的CFB鍋爐,飛灰及底渣含碳量反映煤粒的燃盡程度,從燃燒學的角度分析,其不僅與煤種本身的燃燒反應速率有關,也取決于燃燒環(huán)境和燃燒時間[1]。

    1.1 煤種與粒徑

    燃煤自身的性質(zhì)對飛灰及底渣含碳量高低有較大影響。第一,煤質(zhì)的變化對流化床鍋爐的燃燒及運行參數(shù)控制有重大影響,其中揮發(fā)分含量是關鍵因素。如揮發(fā)分含量較低,則著火延遲,燃盡困難。第二,粒徑分布對煤碳燃盡的影響明顯。粒徑過大,易造成床層流化不好、減少碳粒總表面積、增大煤粒間的擴散阻力,從而延長燃盡時間,并造成循環(huán)灰量不足、稀相區(qū)燃燒不充分和出力下降等。大煤粒沉于密相區(qū)底部,燃燒不充分,隨渣排出爐外,增加底渣含碳量;粒徑過小,易造成煙氣夾帶,顆粒不易被分離器捕捉分離而使飛灰含碳量偏高。第三,同種煤質(zhì)、不同形狀煤粒的流化表現(xiàn)和燃燒效果相差很大。如:片狀結(jié)構(gòu)顆粒流化困難,低溫區(qū)易沉積大量顆粒,導致燃燒效率下降[2],鍋爐飛灰及底渣含碳量升高。

    1.2 床層溫度

    流化床屬于中低溫煤燃燒技術,煤粒揮發(fā)物的析出速率和碳粒的燃燒反應速率隨床溫的增加而增大,因此提高床溫有利于煤顆粒的燃盡。但受灰分的變形溫度、脫硫、結(jié)焦等因素的限制,床層溫度不能無限增大,一般應控制在850~930 ℃。運行中床溫過低使爐膛整體溫度下降,燃燒反應速率降低,煤的著火及燃盡推遲,增加飛灰及底渣含碳量。

    1.3 床層高度與床壓

    料層過高會增大風機電耗和揚析損失,料層過薄又會導致燃燒工況不穩(wěn)定,縮短燃料在床內(nèi)的停留時間。在一定風量下,料層越厚,床層壓力越高,則密相區(qū)欠氧燃燒份額越重,飛灰含碳量越大;床壓過低,細煤粒未經(jīng)過高溫料層就被煙氣帶入稀相區(qū),且停留時間很短,增大了飛灰含碳的熱損失。保持合理的床層厚度及床壓,可以使鍋爐燃燒工況穩(wěn)定,有利于煤粒燃盡。

    1.4 風量

    增大總風量可增加流化氣體與碳粒之間的傳質(zhì)系數(shù),增大燃燒速度,但當風量增大到某一值后,燃燒速度達到極限,過高反而降低了細煤粒在床內(nèi)的停留時間,故應選取最佳風量。實際運行中控制爐膛出口過量空氣系數(shù)在1.25左右[1]。一次風主要實現(xiàn)物料流化,其大小直接影響著爐膛密相區(qū)和稀相區(qū)的燃燒份額。上、下二次風實現(xiàn)爐膛內(nèi)物料的橫向擾動及提供燃燒所需氧量。在保持總風量合適的前提下,一二次風配比、上下二次風配比對飛灰及底渣含碳量亦有較大影響。

    2 鍋爐機械不完全燃燒熱損失的原因分析

    DG 450/9.81-1型循環(huán)流化床鍋爐投入商業(yè)運營初期,因為鍋爐排渣不暢、水冷壁泄漏等原因,導致機組運行極不穩(wěn)定,頻繁發(fā)生非計劃停運事故,機組的經(jīng)濟運行無從談起,2003-2005年供電煤耗最高達549 g/kWh,廠用電率13.62%,飛灰可燃物20.89%,底渣含碳量3.28%,鍋爐底渣含碳量目測就非常高,燃燒不完全,導致冷渣器頻繁結(jié)焦堵塞,嚴重影響機組的安全穩(wěn)定運行,主要原因分析如下:

    a. 入爐煤質(zhì)及其粒徑分布遠遠超出設計范圍,煤燃燒不充分,鍋爐飛灰及底渣可燃物高。

    鍋爐設計入爐煤低位發(fā)熱量20.5 MJ/kg,粒徑分布為0~8.5 mm,實際入爐煤質(zhì)一般為低位發(fā)熱量13~17 MJ/kg,8.5 mm以上粒徑的煤超過10%,甚至達到18%,最大粒徑達50 mm。使得入爐煤不能及時快速的著火燃燒,導致鍋爐床溫偏低,著火滯后,燃燒不穩(wěn)定,飛灰及底渣含碳量升高。

    b. 鍋爐內(nèi)燃燒工況惡劣,流化不良,床溫、爐內(nèi)煙氣溫度等主要參數(shù)分布極不均勻,大幅度變化,床溫局部最高達980 ℃,最低處只有300 ℃左右,旋風分離器出口及回料器返料溫度甚至出現(xiàn)高于床溫30~50 ℃的不正常情況,使入爐煤著火燃燒推遲,燃盡困難。

    c. 鍋爐燃燒調(diào)整風煤配比不合理,一次風(流化風)、二次風配比、過??諝庀禂?shù)控制不當,是飛灰可燃物高的主要原因。鍋爐一次風(流化風)風量過低,密相區(qū)缺氧,入爐煤揮發(fā)分不能及時析出燃燒,使煤的著火溫度升高,著火燃燒推遲,床溫降低,底渣含碳量升高;一次風(流化風)過高,需增加給煤量,來維持床溫穩(wěn)定,煙氣量增加,流化速度增大,爐膛上部及其出口煙溫升高,飛灰可燃物尚未完全燃燒,就被煙氣攜帶出爐膛,造成鍋爐燃燒熱損失增大。

    一般情況下采用二次風控制鍋爐總風量及過??諝庀禂?shù),二次風過小會使不完全燃燒損失增加,過大會使排煙量增加,排煙熱損失增加,最佳的過??諝庀禂?shù)能夠得到較低的固體不完全燃燒熱損失和排煙熱損失。

    機組投運初期,標準狀態(tài)下,一次風(流化風)風量曾達(23~25)×104m3/h,一次風機電流達到額定值153 A,二次風全部開滿,氧量6%~7%,給煤量最大達75 t/h,爐內(nèi)參數(shù)值分布紊亂,與設計偏差較大。

    d. DG 450/9.81-1型循環(huán)流化床鍋爐投運初期,絕大多數(shù)人員的思想存在CFB鍋爐燃燒任何煤都良好的誤區(qū)。對于1臺已經(jīng)投入運行的鍋爐而言,包括其附屬設備都是根據(jù)特定煤種而設計的,鍋爐燃燒此煤種已經(jīng)定型,不能有大幅度變化,其運行的穩(wěn)定性和經(jīng)濟性,入爐煤種起決定性作用,如果不遵循這一客觀規(guī)律,鍋爐就無法長期穩(wěn)定運行,各項經(jīng)濟指標也無法達到預期效果。

    e. 鍋爐調(diào)峰在低負荷運行時,爐內(nèi)溫度維持較低,床溫只有800 ℃左右,一次風(流化風)及二次風過大,使底渣含碳量及飛灰可燃物升高。循環(huán)流化床鍋爐在低負荷下運行時,爐內(nèi)主要以輻射換熱為主,煙氣以及固體顆粒對流為輔的換熱方式,因此,在滿足鍋爐正常流化的情況下,限制一次風(流化風)量,維持較高的床溫和爐膛內(nèi)部溫度,保證入爐煤燃燒穩(wěn)定,通過二次風控制鍋爐燃盡所需氧量。

    3 降低機械不完全燃燒熱損失的措施

    DG 450/9.81-1型循環(huán)流化床鍋爐降低機械不完全燃燒熱損失,提高鍋爐熱效率,主要采取以下措施:

    3.1 進行設備改造

    a. 2005年開始入爐煤質(zhì)比較穩(wěn)定,基本在21~24 MJ/kg,并且燃料制備系統(tǒng)加裝了滾筒篩,對入爐煤進行篩分,將不合格粒徑的大塊除掉,有效保證了入爐煤粒徑控制在規(guī)定范圍內(nèi)(0~10 mm),為鍋爐著火穩(wěn)定、燃燒充分創(chuàng)造了條件。

    b. 2006年將鍋爐原風水聯(lián)合冷渣器全部更換為滾筒式冷渣器,解決了鍋爐排渣不暢問題,床壓運行穩(wěn)定,一般情況下控制在8~9 KPa,能夠有效控制床層厚度在合理范圍,為鍋爐的穩(wěn)定燃燒、經(jīng)濟運行提供了有效保障。

    c. 2007年將2臺循環(huán)流化床鍋爐的布風板“г”型定向風帽全部更換為耐高溫的鑄鋼鐘罩型風帽,布風板布風比較均勻,爐內(nèi)床壓、床層差壓等參數(shù)均勻分布,床溫及爐內(nèi)煙氣溫度等主要參數(shù)按照煙氣流向分布均勻合理,確保了機組長期安全穩(wěn)定運行,為降低機械不完全燃燒熱損失奠定了基礎。

    3.2 加強運行管理

    a. 嚴把入爐煤的質(zhì)量關,確保煤質(zhì)及其粒徑分布在可控范圍。若要使機組安全、經(jīng)濟運行,必須保證入爐煤質(zhì)及其粒徑分布適合鍋爐燃燒的要求。目前,入爐煤低位發(fā)熱量及其粒徑分布基本符合設計范圍,低位發(fā)熱量為21~24 MJ/kg,8.5 mm以上粒徑的煤基本控制在25%以下,杜絕了極端超大粒徑(15 mm以上)煤進入爐膛,為降低機械不完全燃燒熱損失提供了可靠保障。

    b. 合理配風,優(yōu)化燃燒調(diào)整方案。在滿足鍋爐正常流化的情況下,盡可能限制一次風量,維持較高的床溫和爐膛內(nèi)部溫度,并通過二次風控制鍋爐燃盡所需氧量,保證入爐煤燃燒穩(wěn)定。運行實踐證明,采用較大氧量、低一次風率、高下二次風率、高床壓的控制原則,一般情況下一次風機電流維持在125 A以內(nèi),一次風(流化風)量(17~23)×104m3/h,氧量4%以內(nèi),鍋爐運行穩(wěn)定,飛灰和底渣含碳量可控,一般完成4%~6%。

    c. 及時調(diào)整燃燒工況,確保鍋爐燃燒穩(wěn)定,床溫分布均勻。綜合考慮各方面因素,流化床最佳運行溫度一般為850~950 ℃,床溫應根據(jù)運行情況確定運行上限。同時,床溫及爐內(nèi)煙氣溫度等主要參數(shù)按照煙氣流向合理均勻分布,使燃料燃燒充分,有效降低飛灰和底渣含碳量。

    d. 調(diào)峰時采用多次少量的參數(shù)調(diào)整原則,依據(jù)諸多參數(shù)逐步調(diào)節(jié),避免因調(diào)整過快影響碳粒燃盡,特別是應控制氧量不能大幅度波動。

    通過采取以上措施,機組自2006年以來,運行逐漸趨于穩(wěn)定,在高負荷和調(diào)峰工況下,最長連續(xù)穩(wěn)定運行達196天。DG 450/9.81-1型循環(huán)流化床鍋爐投運以來經(jīng)濟指標變化情況見表1。

    表1 鍋爐投運以來經(jīng)濟指標變化情況

    由表1可知飛灰含碳量、廠用電率、煤耗等各項經(jīng)濟指標明顯好轉(zhuǎn),取得了非??捎^的經(jīng)濟效益。尤其是鍋爐飛灰含碳量大幅降低,2003年投運初期年均11.63%,個別月均20.89%,下降至2009年的5.83%以下,最低時3.99%,平均降低了5.8%,每年按發(fā)電13億kWh計算,可節(jié)約標準煤約1.2萬t,大大降低了煤耗。目前,DG 450/9.81-1型循環(huán)流化床鍋爐效率大于91%,有效提高了鍋爐效率,經(jīng)濟效益顯著提高。

    4 結(jié)束語

    影響循環(huán)流化床鍋爐機械不完全燃燒熱損失的因素較多,很難從單一因素圓滿解決,需要根據(jù)機組的結(jié)構(gòu)和運行實際出發(fā),從設備、運行管理等方面采取有針對性的綜合措施,才能有效降低機械不完全燃燒熱損失,提高鍋爐的效率。

    參考文獻:

    [1] 邱 燕,田茂誠,牛蔚然,等.降低循環(huán)流化床鍋爐飛灰含碳量的理論及其應用[J].熱能動力工程,2005,20(4):369-372.

    [2] 劉柏謙,洪 慧,王立剛.降低循環(huán)流化床飛灰片狀顆粒含碳量的研究[J].東北電力技術,2005,26(12):4-7.

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