基于 Pro/E的變徑管失效分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計

李永飛,呂瑞典,藺亞軍,張 鑫

(西南石油大學(xué)機電工程學(xué)院,成都 610500)

基于 Pro/E的變徑管失效分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計

李永飛,呂瑞典,藺亞軍,張 鑫

(西南石油大學(xué)機電工程學(xué)院,成都 610500)

利用有限元軟件 Pro/E對失效的異徑管進行了靜力學(xué)分析,得到了異徑管應(yīng)力分布圖,找到了異徑管失效的原因。在此基礎(chǔ)上對異徑管的結(jié)構(gòu)進行了改進,并運用 Pro/Mechanica軟件對異徑管進行了強度校核,結(jié)果表明,結(jié)構(gòu)改進后異徑管的強度能夠滿足使用要求。

變徑管;結(jié)構(gòu);應(yīng)力分析;有限元法

Abstract:Based on statistics analysis of an invalid tapered pipe with finite element software Pro/E,the stress distribution diagram was obtained and cause of tapered pipe failure was found.Structure of tapered pipe was improved accordingly,and its intension was checked with Pro/MECHAN ICA software.The result showed that the intension of tapered pipe could meet the using demand after structure improvement.

Key words:tapered pipe;structure;stress analysis;finite elementmethod

有限元法可以用來求解零部件的應(yīng)力、應(yīng)變,在零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計和優(yōu)化中已經(jīng)得到了廣泛應(yīng)用。在零部件失效分析和修復(fù)性再設(shè)計中,可以利用 Pro/Engineer功能完成三維建模,再利用 Pro/Mechanica模塊的有限元分析功能進行應(yīng)力分析,發(fā)現(xiàn)零部件強度薄弱部位,然后在 Pro/Mechanica模塊中進行零部件結(jié)構(gòu)修改,并進行應(yīng)力分析。如此反復(fù)就可以得到適用的零部件結(jié)構(gòu)參數(shù)。本文用 Pro/Mechanica軟件對異徑管斷裂現(xiàn)象進行分析和結(jié)構(gòu)改進,介紹 Pro/Mechanica軟件在零件結(jié)構(gòu)設(shè)計中的應(yīng)用。

1 失效原因分析

某化工廠汽水分離器中有 1個異徑管發(fā)生斷裂。圖1為該異徑管的結(jié)構(gòu)。該異徑管安裝在蒸汽排空管線中。斷裂處位于錐形管直徑較小的一端(簡稱錐體小端)到直管之間的過渡區(qū)域。異徑管的材質(zhì)為 20鋼,工作溫度為 350℃,工作壓力為4.2 MPa。失效時工作壓力為 4.7MPa,管內(nèi)介質(zhì)為飽和蒸汽。

圖1 異徑管結(jié)構(gòu)

錐體小端發(fā)生的是橫向失效,因此根據(jù)該處的縱向拉應(yīng)力進行強度校核 (暫不考慮應(yīng)力集中)。

錐體小端受到的拉應(yīng)力由 2部分組成:由蒸汽壓力產(chǎn)生的縱向拉應(yīng)力δ1,和風(fēng)載荷作用在此處的彎矩產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力δ2。由文獻 [1]第 16～19頁得

式中,N為管中蒸汽壓力產(chǎn)生的軸向力,A為異徑管小端的橫截面積,p為異徑管中蒸汽壓力,MPa;Di為異徑管小端內(nèi)徑,mm;δ為異徑管小端壁厚,mm。

將p=4.7 MPa、Di=98 mm、δ=3 mm代入式(1)計算 ,得 δ1=37.24 MPa。

由文獻 [2]第 167～173頁得

式中,Ff為風(fēng)載荷,根據(jù)連接在異徑管上端安全閥的迎風(fēng)面積和天氣情況估算,估算值為300.623 N;h為將風(fēng)載荷簡化成集中載荷時,其作用點離錐體小端的縱向距離,取 430 mm;Wz為錐體小端處的抗彎截面模量,mm3。

將Di=98 mm、δ=3 mm代入式 (3)計算,得Wz=23.36 mm3。

將Wz=23.36、Ff=300.63 N、h=430 mm代入式 (2)計算 ,得 δ2=5.333 MPa。

將δ1與δ2相加得到錐體小端受到的最大拉應(yīng)力為 42.776 MPa,取為 43 MPa。

根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn) GB150—1998,鋼制壓力容器在350℃時 20鋼管的許用應(yīng)力為 92MPa,因此異徑管強度能夠滿足使用要求。由于失效發(fā)生在錐體小端處,而且異形管形狀變化較大,初步判斷失效是由應(yīng)力集中引起的。為驗證這一推斷,用 Pro/Mechanica軟件對異徑管進行有限元分析。

2 幾何模型的建立和有限元分析

在不影響錐體小端力學(xué)分析的前提下,對該異徑管結(jié)構(gòu)進行適當(dāng)簡化,忽略安全閥的外形。為了顯示風(fēng)載荷的作用點位置,將直管長度延長到430 mm。

2.1 幾何模型

在 Pro/Engineer環(huán)境下建立異徑管幾何模型,然后轉(zhuǎn)入 Pro/Mechanica環(huán)境進行力學(xué)分析。

在實際使用中該異徑管直徑較大的一端 (簡稱大端)連接在固定設(shè)備上,小端連接 1個用于排空的安全閥 (如圖1所示)?？梢哉J為大端是固定的,小端是自由的。三維模型需要模擬這種情況,因此在大端的斷面自由度全部約束?？紤]到僅僅是縱向拉應(yīng)力引起失效,所以忽略引起管道周向拉應(yīng)力的管內(nèi)蒸汽壓力。在模型中,將管間縱向拉力和風(fēng)載荷看作作用在模型上端面上的一個組合載荷。建立的幾何模型如圖2。

圖2 異徑管幾何模型 (小端過度圓角半徑為 10 mm)

2.2 有限元分析

為了獲得異徑管在組合載荷作用下的應(yīng)力分布情況,在 Pro/Mechanica環(huán)境下進行靜載荷分析。分析前對異徑管三維幾何模型進行網(wǎng)格劃分 (如圖3)。然后進行有限元計算,給出了異徑管縱向應(yīng)力分布圖 (如圖4)。

圖3 異徑管網(wǎng)格劃分

圖4 異徑管應(yīng)力分布云圖

由圖4可以看出,小端與錐面過度處的應(yīng)力最大,達 96.38 MPa,遠高于直管的平均應(yīng)力。由于失效發(fā)生在錐體小端處,所以需要對異徑管的結(jié)構(gòu)進行改進,以減緩異徑管錐體小端過度處的應(yīng)力集中。

3 用 Pro/Mechanica對異徑管的有關(guān)參數(shù)進行靈敏度分析[3-6]

要減緩應(yīng)力集中現(xiàn)象,需要對異徑管結(jié)構(gòu)加以改進。結(jié)構(gòu)改進方法有多種,通過一般宏觀分析,其中有 3種方法比較容易實現(xiàn):①增大角度α;②增大錐體小端與直管間過渡處的圓角半徑;③增加壁厚?，F(xiàn)利用 Pro/Mechanica模塊對以上 3種情況進行靈敏度分析,通過對生成的一系列關(guān)系曲線 (如圖5～8)的分析,找出最有利且切實可行的改進方法。

圖5 應(yīng)力隨大端壁厚的變化曲線

圖6 應(yīng)力隨小端壁厚的變化曲線

圖7 應(yīng)力隨小端圓角半徑的變化曲線

圖8 應(yīng)力隨小端角度的變化曲線

由圖5～6可以看出,在一定范圍內(nèi)增加壁厚可以減緩應(yīng)力集中,但它是以增加零件質(zhì)量進而增加成本為代價的,這樣對它的經(jīng)濟性與制造工藝性將產(chǎn)生不利影響,所以采用增加壁厚的方法來降低應(yīng)力集中不是最科學(xué)的辦法。考慮到減小錐度會增加錐體的高度,管道安裝時容易與設(shè)備的其他部件發(fā)生干涉,并且由圖8可以看出只有小端角度α很大(175℃左右)時才能有效減小應(yīng)力集中;由圖7關(guān)系曲線可以看出,采取增大圓角半徑的方法可以有效的降低應(yīng)力集中。圖9為圓角半徑等于 70 mm時的應(yīng)力云圖,可見應(yīng)力集中程度已經(jīng)降低到安全范圍內(nèi)。

圖9 圓角半徑等于 70 mm時的應(yīng)力分布云圖

4 結(jié)論

1) 用 Pro/Mechanica軟件對失效異徑管進行有限元應(yīng)力計算后發(fā)現(xiàn),發(fā)生在異徑管錐體小端處的應(yīng)力集中是導(dǎo)致異徑管失效的根本原因。

2) 根據(jù)靈敏度分析結(jié)果,增大錐體小端與直管之間過渡處的圓角半徑、增大小端角度α、增加厚度,均能減小應(yīng)力集中。但綜合其他因素,最后采用增加過度圓角半徑的方法來降低應(yīng)力集中。

3) Pro/Mechanica是實用性較強的有限元分析軟件,可以用來快速而準(zhǔn)確地發(fā)現(xiàn)零部件應(yīng)力分布情況,幫助工程技術(shù)人員對零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計加以改進,減少設(shè)計周期及成本。

[1] 劉鴻文.材料力學(xué) (上冊)[M].北京:高等教育出版社,1992.

[2] 二代龍震工作室.Pro/MECHANICA Wildfire 3.0/4.0結(jié)構(gòu) /熱力分析[M].北京:電子工業(yè)出版社,2008.

[3] 葛正浩,楊芙蓮.Pro/ENGI NEER Wildfire 3.0機械結(jié)構(gòu)有限元分析[M].北京:工業(yè)出版社,2007.

[4] 唐興波,李 黔,劉永剛.膨脹管變徑膨脹工具結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計[J].石油礦場機械,2008,37(11):24-25.

[5] 劉 勇,蘭 芳,練章華.膨脹套管關(guān)鍵技術(shù)的分析[J].石油礦場機械,2005,34(6):19-22.

[6] 楊冬平,王德勇,高學(xué)仕,等.石油套管膨脹仿真及膨脹錐角設(shè)計[J].管道技術(shù)與設(shè)備,2007(2):27-28.

Pro/E-based Failure Analysis on Tapered Pipe with Finite Element Method and its Structure Improvement

LI Yong-fei,LV Rui-dian,LIN Ya-jun,ZHANG Xin
(College of Mechanical and Electrical Engineering,Southwest Petroleum University,Chengdu610500,China)

TE9

B

1001-3482(2010)05-0036-03

2009-10-19

李永飛 (1982-),男,河南周口人,碩士研究生,主要研究方向為石油及化工機械,E-mail:lyf1982612@163.com。