BZ13-1油田井壁穩(wěn)定性研究及應(yīng)用

譚 強(qiáng),鄧金根,蔚寶華,鄧建明,孫東征

(1.中國(guó)石油大學(xué)(北京)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 102249; 2.中海石油(中國(guó))有限公司天津分公司鉆井部,天津 200450;3.中海石油(中國(guó))總公司鉆完井部,北京 100020)

BZ13-1油田井壁穩(wěn)定性研究及應(yīng)用

譚 強(qiáng)1,鄧金根1,蔚寶華1,鄧建明2,孫東征3

(1.中國(guó)石油大學(xué)(北京)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 102249; 2.中海石油(中國(guó))有限公司天津分公司鉆井部,天津 200450;3.中海石油(中國(guó))總公司鉆完井部,北京 100020)

位于渤海中部海域的BZ13-1油田在前期鉆井中存在溢流、井漏、阻卡等較多復(fù)雜問題,制約了鉆井速度。井壁穩(wěn)定的力學(xué)分析方法主要利用鉆井資料、測(cè)井資料、錄井資料等,分析地層壓力、地應(yīng)力、地層強(qiáng)度參數(shù)的分布規(guī)律,結(jié)合巖體強(qiáng)度準(zhǔn)則計(jì)算坍塌壓力與破裂壓力,得出鉆井安全密度窗口。通過對(duì)BZ13-1油田井壁穩(wěn)定性進(jìn)行分析,得出了高壓層、易漏失層、易坍塌層位置,并據(jù)此對(duì)開發(fā)井進(jìn)行井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),分析結(jié)果在開發(fā)井鉆井中取得了良好的應(yīng)用效果,有效減少了鉆井復(fù)雜問題。

井壁穩(wěn)定;坍塌壓力;破裂壓力;井身結(jié)構(gòu)

鉆井中的井壁坍塌、鉆井液漏失等井壁失穩(wěn)問題給勘探開發(fā)造成了巨大的經(jīng)濟(jì)損失,一直以來都是工程中需要著力解決的問題。BZ13-1油田位于渤海中部海域,鉆遇第三系和第四系地層,鉆井中存在較多的井壁失穩(wěn)問題,其中主要問題是東營(yíng)組下部至沙河街組有異常高壓,需要采用較高密度的鉆井液平衡地層壓力,但同時(shí)存在易漏失地層,造成在鉆井中發(fā)生井漏。因此,為解決BZ13-1油田中的鉆井復(fù)雜問題,首先通過井壁穩(wěn)定性分析,找出容易發(fā)生井壁失穩(wěn)的層段,而后根據(jù)高壓層、易坍塌層和易漏失層的情況對(duì)井身結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),最大限度的規(guī)避井壁失穩(wěn)風(fēng)險(xiǎn)。

1 問題的提出

BZ13-1油田前期探井鉆井中遇到的復(fù)雜問題主要可以分為三類,即井壁坍塌、溢流和鉆井液漏失。

井壁坍塌造成井徑擴(kuò)大和起下鉆阻卡,影響鉆井速度和測(cè)井、固井質(zhì)量。BZ13-1油田探井鉆井中部分井段的井徑擴(kuò)大情況見圖1,最大井徑擴(kuò)大率分別達(dá)到約117%和39%。

圖1 BZ13-1油田預(yù)探井鉆井中的井徑擴(kuò)大現(xiàn)象Fig.1 Borehole enlargement in exploration wells of BZ13-1 Oilfield

起下鉆阻卡問題需要采用劃眼、倒劃眼等措施解決,增加作業(yè)時(shí)間。BZ13-1油田預(yù)探井鉆井中自明化鎮(zhèn)組至沙河街組地層都有大量的阻卡問題,鉆頭泥包、返出掉塊等現(xiàn)象也時(shí)有發(fā)生,反映出井壁坍塌失穩(wěn)問題較為嚴(yán)重。

同時(shí),受到下部地層異常高壓的影響,BZ13 -1油田探井在鉆井過程中多次遇到氣侵、溢流問題。例如BZ13-1-1井鉆至沙一段地層底部,起鉆準(zhǔn)備取心時(shí)發(fā)現(xiàn)溢流,循環(huán)壓井,逐漸提高鉆井液密度使溢流得到控制。BZ13-1-2井鉆至東二下段地層,出現(xiàn)“又溢又漏”的復(fù)雜情況。

另外,BZ13-1油田探井鉆井中漏失問題也十分嚴(yán)重,3口探井的漏失量均在600 m3以上,其中BZ13-1-2井漏失量超過1 500 m3。發(fā)生漏失不僅無謂消耗了大量鉆井液,反復(fù)進(jìn)行的堵漏作業(yè)也浪費(fèi)了大量時(shí)間,大大增加了鉆井成本。

可見,在BZ13-1油田鉆井中,地層異常高壓、井壁易坍塌與部分地層易漏失的矛盾非常突出,如何采用適當(dāng)?shù)你@井液密度與合理的井身結(jié)構(gòu)減少鉆井復(fù)雜、提高鉆井速度成為需要解決的主要問題。

2 安全鉆井液密度窗口分析

在正常鉆井施工中,合理的鉆井液密度應(yīng)高于地層孔隙壓力,保證不發(fā)生溢流,也應(yīng)基本高于井壁坍塌壓力,使井壁不發(fā)生嚴(yán)重垮塌,同時(shí)要低于地層漏失壓力,防止井漏。

利用鉆井中獲得的工程數(shù)據(jù)、測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)等可以對(duì)地層孔隙壓力、坍塌壓力和破裂壓力進(jìn)行分析,從而得出鉆井安全密度窗口[1],分析中采用的測(cè)井資料主要有聲波時(shí)差、密度、自然伽馬等。

目前地層孔隙壓力預(yù)測(cè)和監(jiān)測(cè)的主要采用測(cè)井資料(聲波時(shí)差、密度、電阻率等)、鉆井資料(dc指數(shù))、錄井資料和地震資料(地震層速度、VSP等)等[2],結(jié)合使用上述資料可以得到較為準(zhǔn)確的孔隙壓力隨井深變化的曲線。

油田地應(yīng)力可以用垂直和水平三個(gè)方向的主應(yīng)力來表示。上覆巖層產(chǎn)生的垂向主應(yīng)力根據(jù)地層密度積分計(jì)算得出,水平主應(yīng)力縱向變化利用測(cè)井?dāng)?shù)據(jù),根據(jù)如下模型進(jìn)行計(jì)算[3]:

式中:σH、σh分別為要求的水平最大、最小主應(yīng)力,σz為垂向主應(yīng)力,Pp地層孔隙壓力,μ為泊松比,β、γ為構(gòu)造應(yīng)力系數(shù),α為有效應(yīng)力系數(shù)。

對(duì)地層坍塌壓力和破裂壓力的求取,考慮鉆井液向地層中的滲透,井壁坍塌壓力由下式得出:

破裂壓力由下式得出:

式中:C為粘聚力;St為地層抗拉強(qiáng)度;f為地層孔隙度;η為應(yīng)力非線性修正系數(shù);ξ=α(1-2μ)/(1-μ);K=cot(45°-φ/2);φ為內(nèi)摩擦角。

BZ13-1油田三口探井鉆井時(shí)間較早,取得了大量翔實(shí)的鉆井、測(cè)井與地質(zhì)數(shù)據(jù)。通過上述方法分析得出BZ13-1油田三口探井的孔隙壓力、坍塌壓力和破裂壓力規(guī)律,見圖2至圖4。

圖2 BZ13-1-1井孔隙壓力、坍塌壓力、破裂壓力曲線Fig.2 Pore pressure,collapse pressure and fracture pressure curves of well BZ13-1-1

圖3 BZ13-1-2井孔隙壓力、坍塌壓力、破裂壓力曲線Fig.3 Pore pressure,collapse pressure and fracture pressure curves of well BZ13-1-2

圖4 BZ13-1-3井孔隙壓力、坍塌壓力、破裂壓力曲線Fig.4 Pore pressure,collapse pressure and fracture pressure curves of well BZ13-1-3

根據(jù)孔隙壓力、坍塌壓力和破裂壓力分析結(jié)果,可以看出,BZ13-1油田在約2 900 m以上地層孔隙壓力正常,該段地層屬于明化鎮(zhèn)組至館陶組地層,鉆井安全密度窗口較寬;而在約2 900 m以下地層,即東營(yíng)組和沙河街組地層,地層出現(xiàn)異常高壓,地層壓力系數(shù)最高約1.40,井壁坍塌壓力也隨之升高,部分井段破裂壓力降低,鉆井安全密度窗口變窄,容易發(fā)生溢流、井漏、井塌事故。

實(shí)際鉆井工程情況與安全密度窗口分析結(jié)果一致。BZ13-1-1井鉆至約3 990 m沙河街組地層發(fā)生溢流,2井和3井均鉆至約3 700 m東營(yíng)組二段地層發(fā)生溢流。三口井較為嚴(yán)重的漏失問題也發(fā)生在東營(yíng)組至沙河街組地層。

3 BZ13-1油田井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

適當(dāng)?shù)木斫Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是減少井下復(fù)雜問題的主要措施之一,鉆完井井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)遵循的原則主要有4項(xiàng)[4]:(1)有效保護(hù)油氣層;(2)避免漏、噴、塌、卡等井下復(fù)雜情況的發(fā)生;(3)避免壓裂同一裸眼段的最薄弱地層;(4)避免發(fā)生壓差卡鉆或卡套管問題。

BZ13-1油田三口探井實(shí)際井身結(jié)構(gòu)如圖5所示,對(duì)比安全鉆井液密度窗口發(fā)現(xiàn),BZ13-1-1井和3井9-5/8″套管下入過深,導(dǎo)致2 500～3 250 m破裂壓力較低的地層與3 400～3 900 m孔隙壓力、坍塌壓力較高的地層處于同一裸眼段內(nèi);而BZ13-1-2井9-5/8″套管又下入稍淺,沒有完全封住上部易漏失地層。這些問題導(dǎo)致鉆井中出現(xiàn)漏失、溢流、井壁坍塌等復(fù)雜情況。

圖5 BZ13-1油田三口探井井身結(jié)構(gòu)示意Fig.5 Schematic diagram of casing program of three exploration wells in BZ13-1 Oilfield

因此,根據(jù)BZ13-1油田鉆井安全密度窗口分析情況,以防止開發(fā)井鉆井漏失為主要目的,選取適當(dāng)?shù)陌踩禂?shù),對(duì)開發(fā)井井身結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),如圖6所示。

在井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中主要改進(jìn)的套管程序是9-5/8″中間套管的下入深度,9-5/8″套管下入至約3 350 m,即東二下段上部地層,既封固了上部易漏失層位,又不鉆開下部高壓層,有利于下一開次中提高泥漿密度。

在BZ13-1油田開發(fā)井鉆井中,采用了上述井壁穩(wěn)定分析與井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法,取得了良好的應(yīng)用效果。6口定向井中僅有一口井出現(xiàn)漏失問題,總體鉆井情況均較為順利,與前期探井鉆井相比鉆井效率大為提高。

4 結(jié)論

針對(duì)渤海海域BZ13-1油田在前期探井鉆井中存在的溢流、漏失、井徑擴(kuò)大以及起下鉆阻卡等問題,通過井壁穩(wěn)定力學(xué)分析得出安全鉆井液密度窗口,并據(jù)此對(duì)開發(fā)井井身結(jié)構(gòu)進(jìn)行了設(shè)計(jì)。

(1)井壁穩(wěn)定研究結(jié)果表明,BZ13-1油田地層壓力較高層位主要位于東營(yíng)組中下部至沙河街組地層,易漏失層主要位于東營(yíng)組及下部中生界地層,易坍塌層位于上部疏松地層以及東營(yíng)組地層。

(2)根據(jù)安全鉆井液密度窗口對(duì)開發(fā)井井身結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),調(diào)整了9-5/8″技術(shù)套管的下入深度,避免易漏失層與高壓層、易坍塌層位于同一裸眼段內(nèi)。

圖6 BZ13-1油田開發(fā)井井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)示意Fig.6 Schematic diagram of casing program of development wells in BZ13-1 Oilfield

現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況表明,在開發(fā)井中使用井壁穩(wěn)定研究及井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)果,能夠有效減少鉆井復(fù)雜問題,有助于安全、快速鉆井。

[1]朱玉林,申輝林.利用測(cè)井資料確定安全鉆井液密度窗口[J].國(guó)外測(cè)井技術(shù),2006,21(5):17-19,25.

[2]王振峰,羅曉容.鶯瓊盆地高溫高壓地層鉆井壓力預(yù)測(cè)監(jiān)測(cè)技術(shù)研究[M].北京:石油工業(yè)出版社,2004.

[3]鄧金根,張洪生.鉆井工程中井壁失穩(wěn)的力學(xué)機(jī)理[M].北京:石油工業(yè)出版社,1998.

[4]陳庭根,管志川.鉆井工程理論與技術(shù)[M].山東東營(yíng):石油大學(xué)出版社,2000.

Study and application of wellbore stability methods in BZ13-1 Oilfield

Tan Qiang1,Deng Jingen1,Yu Baohua1,Deng Jianming2,Sun Dongzheng3
(1.MOE Key Laboratory of Petroleum Engineering,China University of Petroleum,Beijing102249;2.CNOOC Tianjin Branch,Tianjin200450;3.CNOOC Drilling and Completion Department,Beijing100020)

When exploration wells were drilled in BZ13-1 Oilfield in the central part of Bohai Sea,many problems appeared,such as overflow,leakage and pipe stuck,which have a great influence on the drilling rate.Based on drilling data,well logging and other data,the mechanical method for analysis of wellbore stability is used to analyze the distribution of the formation pressure,in-situ stress and strength parameters, by calculating collapse pressure and fracture pressure with proper strength criterion,the fluid density window for safety drilling has been obtained finally.According to wellbore stability analysis for Well BZ13 -1,the location of high pressure zone,thief zone and collapse zone have been obtained,and the casing program has been designed based on the study results.Good results have been achieved in development well drilling,and the complex drilling problems have been reduced.

wellbore stability;collapse pressure;fracture pressure;casing program

book=6,ebook=94

TE28

A

10.3969/j.issn.1008-2336.2010.02.096

1008-2336(2010)02-0096-05

2009-12-31;改回日期:2010-03-1

譚強(qiáng),1980年生,男,2002年畢業(yè)于中國(guó)石油大學(xué)(華東)石油工程專業(yè),現(xiàn)為中國(guó)石油大學(xué)(北京)油氣井工程在讀博士研究生,主要研究方向?yàn)閹r石力學(xué)與鉆井中的井壁穩(wěn)定。E-mail:tanqiang—cup@126.com。