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    基于振動試驗數(shù)據(jù)的有限元模型修正技術(shù)研究

    2010-06-08 05:03:56王澤宇馮咬齊
    航天器環(huán)境工程 2010年4期
    關(guān)鍵詞:頻響航天器修正

    王澤宇,劉 闖,馮咬齊

    (北京衛(wèi)星環(huán)境工程研究所,北京 100094)

    0 引言

    利用試驗數(shù)據(jù)對航天器結(jié)構(gòu)有限元模型進行修正,可以為航天器的動態(tài)仿真試驗奠定基礎(chǔ)。這對于提高模型的動力學(xué)預(yù)示精度,制定準確的試驗條件有著重要的意義[1]。目前,模型修正的方法主要有兩類:模態(tài)法和頻響函數(shù)法[2]。模態(tài)法利用模態(tài)試驗數(shù)據(jù)提取出來的固有頻率和振型對數(shù)學(xué)模型中的參數(shù)進行修正,這種方法出現(xiàn)得較早,也比較成熟[3-6]。頻響函數(shù)是結(jié)構(gòu)的固有屬性,也是系統(tǒng)頻域內(nèi)的重要特征量,利用頻響數(shù)據(jù)對模型進行修正的方法可以回避模態(tài)辨識帶來的困難和誤差,其在模態(tài)密集和高阻尼的結(jié)構(gòu)中仍然可以獲得。從20世紀90年代開始,基于頻響函數(shù)的有限元模型修正方法取得了較大的發(fā)展[7-9]。

    然而無論是利用模態(tài)法還是頻響函數(shù)法對航天器模型進行修正,都需要進行額外的力學(xué)試驗。如果能利用航天器的振動試驗數(shù)據(jù)完成模型修正工作,必然能節(jié)約成本,縮短研制周期。鑒于此,本文提出了利用基于基礎(chǔ)激勵傳遞特性的模型修正方法[10]來修正航天器結(jié)構(gòu)的有限元模型。

    1 基于基礎(chǔ)激勵傳遞特性的模型修正方法

    航天器振動試驗是將試驗件由夾具緊固在振動臺上,控制振動臺給試驗件提供一個加速度邊界條件,測量在此條件下一些關(guān)鍵部位的響應(yīng)。其主要目的是為了暴露航天器元器件、結(jié)構(gòu)在工藝和材料方面的缺陷,考核產(chǎn)品耐受力學(xué)環(huán)境的能力。

    航天器結(jié)構(gòu)在振動臺上的運動方程為

    假設(shè)結(jié)構(gòu)做無阻尼振動,上述方程可簡化為

    這樣方程(2)可寫成

    方程(3)又可以寫成

    根據(jù)節(jié)點是否與外界連接,剛度矩陣和質(zhì)量矩陣也可以相應(yīng)地寫成

    式中下標1代表對應(yīng)于與基礎(chǔ)連接的節(jié)點的自由度,下標2代表與外界沒有連接的節(jié)點的自由度。將式(5)代入式(4)中,可以得到如下方程:

    假定臺面各處的加速度相同,方程(6)兩邊同時除以0u,那么

    其中: {e} 為單位矩陣, {e}={1, 1, 1,…}T。這里定義一個新的傳遞函數(shù){H(ω)} = {u}/u0,這個傳遞函數(shù)反映了結(jié)構(gòu)傳導(dǎo)基礎(chǔ)激勵響應(yīng)的特性,是結(jié)構(gòu)本身的固有屬性,可以用此特性作為數(shù)學(xué)模型與實際物理模型是否一致的標準并用來修正模型,它具體如下式所示:

    對于理論模型和試驗?zāi)P?,由?7)可以分別得到:

    式中下標A代表理論分析模型,X代表試驗?zāi)P?。理論模型與試驗?zāi)P椭g存在著偏差,設(shè):

    同時

    將式(11)與式(12)代入式(10),并減去式(9),得到

    假設(shè)

    將式(14)代入式(13),就可以得方程:

    將式(16)代入式(15),并定義S(ω)、{u}和{Δα(ω)}分別表示如下關(guān)系:

    最終得到如下的修正方程:

    可以根據(jù)不同的ω建立多個方程,將式(20)變成一個超靜定的方程組,這個方程的解就是設(shè)計參數(shù)的變化量。

    在實際測量中,不可能把有限元模型所有節(jié)點的響應(yīng)都測量出來,測量數(shù)據(jù)是不完備的。因此在實際應(yīng)用的過程中,必須首先對理論模型進行縮聚[11]。結(jié)構(gòu)的動剛度矩陣與頻響函數(shù)矩陣之間的關(guān)系: × =ZHI,即:

    根據(jù)實際測量的自由度t與未測量的自由度n對模型進行分塊。此外,與基礎(chǔ)連接的那些節(jié)點的自由度也要保留。通過方程(21)可以提取出如下兩個方程:

    并可以得到

    縮聚后的動剛度矩陣與頻響函數(shù)矩陣應(yīng)該還是互逆的關(guān)系,所以有

    由此,修正方程相應(yīng)的變?yōu)?/p>

    此時的{e}base只包括模型中與基礎(chǔ)運動狀態(tài)相同的自由度,{HX}test與{ΔH}test也只對應(yīng)于進行了測量的節(jié)點自由度。

    2 模型修正方法的程序?qū)崿F(xiàn)

    模型修正的算法雖然出現(xiàn)得比較早,而且比較容易編寫計算機程序,然而實際應(yīng)用中的問題是如何將修正的程序與現(xiàn)有的有限元分析軟件連接起來,使得一些商用軟件在作為有限元求解器的同時,還能夠輸出模型修正所需數(shù)據(jù)并將修正的結(jié)果賦予到有限元模型中[12]。只有解決了這一問題,模型修正技術(shù)才能真正應(yīng)用在構(gòu)型復(fù)雜、規(guī)模大、材料豐富的結(jié)構(gòu)中?;谶@樣的考慮,本文在商用有限元分析軟件NASTRAN的基礎(chǔ)上進行了二次開發(fā),使其可以在進行有限元求解的同時,輸出模型修正所需要的信息,進行模型修正工作。

    2.1 模型修正程序的設(shè)計思路

    模型修正程序結(jié)構(gòu)見圖 1。整個修正程序分兩部分:一部分是利用NASTRAN接口語言編程,使之輸出進行修正工作所需要的信息;另一部分為編寫 Matlab修正程序。接口程序 1 可以從NASTRAN的輸出文件中讀取出動剛度矩陣和材料參數(shù)等信息,并將此信息輸送給修正程序。修正程序?qū)⑻幚磉@些信息并得到動剛度矩陣對材料參數(shù)的靈敏度矩陣,完成修正參數(shù)和頻率點的選取等工作,組建修正方程并求解,然后將修正過的參數(shù)通過接口程序2傳遞給NASTRAN。如果計算結(jié)果不滿足控制條件,再調(diào)用NASTRAN進行計算,進而組建新的修正方程,得到新的參數(shù)。整個修正過程有兩個控制條件:迭代次數(shù)和參數(shù)的變化范圍。當滿足其中一個條件時,修正程序運行結(jié)束。

    圖1 模型修正程序框圖Fig.1 The program block diagram of model modification

    2.2 NASTRAN接口語言的編程實現(xiàn)方法

    NASTRAN從讀取模型文件信息到形成用于計算的質(zhì)量矩陣,剛度矩陣的流程如圖 2所示,虛線箭頭代表中間省略了部分流程。整個模型的初始化都是在PHASE0.DAT這個功能模塊下完成的。在執(zhí)行該模塊的過程中,數(shù)據(jù)從模型文件中讀出并存儲到數(shù)據(jù)庫中,以便后面模塊的利用[13]。

    圖2 NASTRAN SOL111部分流程Fig.2 Part of NASTRAN SOL111 sequence flowchart

    這樣,就得到了進行模型修正工作所需要的信息。值得一提的是,為了節(jié)省計算機空間和文件的讀取速度,NASTRAN所輸出的文件都以二進制的形式給出。

    3 模型修正方法的仿真驗證

    為驗證修正方法的可行性,在圖 3所示的桁架模型上開展仿真試驗。此模型節(jié)點較多,模態(tài)也比較密集,常作為模型修正方法的范例[8-10]。本文對此結(jié)構(gòu)采用矩形截面梁建模,共劃分75個單元,81個節(jié)點,每個節(jié)點有6個自由度。其材料參數(shù)分別如下:E=7.5×1011N/m2,密度ρ=2 800.0 kg/m3。水平、豎直以及對角線梁的截面同為A=0.15 m2,截面慣性積Ixx=0.003 125 m4,Iyy=0.001 125 m4。給定這些參數(shù)誤差,以此作為模型修正的對象(參見表1)。修正過程僅使用所有節(jié)點x、y、z三個方向的響應(yīng)。因為在實際試驗中,加速度傳感器僅能測得這三個方向的響應(yīng),這樣做比較接近實際。

    圖3 桁架模型Fig.3 The truss structure model

    表1 模型對應(yīng)位置的參數(shù)誤差Table 1 Parameter errors of model related locations

    1)利用全部節(jié)點響應(yīng)數(shù)據(jù)進行修正

    首先利用全部節(jié)點的x、y、z三個方向的響應(yīng)信息對模型進行修正,參數(shù)修正結(jié)果見表 2??梢娎盟械墓?jié)點信息對模型進行修正,能得到非常好的效果,迭代次數(shù)也較少。

    圖4 修正前后模型傳遞特性對比Fig.4 Comparison of response function curves before and after model modification

    圖5 參數(shù)迭代歷程Fig.5 Parameter iteration history

    表2 參數(shù)修正結(jié)果Table 2 The resulting parameters of model modification

    2)利用含噪聲的部分節(jié)點響應(yīng)數(shù)據(jù)進行修正

    在實際的振動試驗中,往往只是測量了少部分節(jié)點的響應(yīng),另外測量信號還會不同程度地遭受噪聲的污染。為了模擬真實的試驗數(shù)據(jù),此次修正只利用了部分節(jié)點的響應(yīng)信息,同時在測量信號中加入 5%的高斯白噪聲來模擬真實數(shù)據(jù)。測量點分布情況如圖3所示。以節(jié)點43的基礎(chǔ)激勵傳遞函數(shù)為例,觀察修正過程,見圖6和圖7。參數(shù)修正結(jié)果見表3。

    圖6 修正前后模型傳遞特性對比Fig.6 Comparison of response function curves before and after model modification

    圖7 參數(shù)迭代歷程Fig.7 Parameter iteration history

    表3 參數(shù)修正結(jié)果Table 3 The resulting parameters of model modification

    仿真結(jié)果表明,此種方法在測量數(shù)據(jù)不足、試驗數(shù)據(jù)受到噪聲污染的情況下,仍然得到了非常好的效果。

    4 結(jié)論

    在振動試驗過程中,往往不能測得傳統(tǒng)的頻響函數(shù)或者進行模態(tài)辨識工作,這給航天器有限元模型的修正帶來了困難。本文提出利用基礎(chǔ)激勵傳遞特性的修正方法對航天器結(jié)構(gòu)有限元模型進行修正,并以復(fù)雜桁架結(jié)構(gòu)為對象進行了仿真分析。分析結(jié)果初步驗證了該方法的可行性,并確認了該方法在測量數(shù)據(jù)不完備且受到噪聲污染的情況下,仍然可以修正有限元模型中的誤差。此方法在工程中的應(yīng)用還會遇到誤差定位、阻尼參數(shù)的修正等問題,今后還需就這些問題展開深入研究。

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