陳保華,馮 璟,雷平和,劉 軍
(北京國電華北電力工程有限公司,北京市,100120)
空冷技術(shù)在我國發(fā)展迅速,目前已有1000 MW超超臨界空冷電站進入建設(shè)階段[1]。由于系統(tǒng)規(guī)模的擴大,空冷選型更加重要[2],直接關(guān)系到機組運行的經(jīng)濟性及投資的正確性,所以空冷系統(tǒng)的選型必須從定性分析走向定量分析。
要從定量分析入手進行直接空冷系統(tǒng)和間接空冷系統(tǒng)的選型,就必須掌握在特定的地區(qū)、全年不同氣溫條件及不同風向條件下2種空冷系統(tǒng)的運行背壓,從而計算采用這2種空冷系統(tǒng)后機組全年的發(fā)電煤耗,再結(jié)合投資及運行費用,通過技術(shù)經(jīng)濟性比較,選取年總費用最低的方案[3-4]。如何知道在全年不同氣溫條件及不同風向條件下2種空冷系統(tǒng)的運行背壓,這是一個非常復(fù)雜的流動和傳熱問題??茖W(xué)地選擇計算模型和合理地確定邊界條件,通過數(shù)值計算的方法計算環(huán)境風及外界氣溫對空冷系統(tǒng)背壓的影響,從而計算出全年空冷機組煤耗,最終通過全面的技術(shù)經(jīng)濟性比較為選型提供依據(jù)。
在可行性研究階段,需要通過詳細比較來確定空冷系統(tǒng)的型式,對于風向玫瑰圖很不規(guī)則的區(qū)域,空冷系統(tǒng)的選型尤為重要。空冷系統(tǒng)選型步驟如下:
(1)整理氣象資料。整理廠址處氣象站近10年的氣象資料,當氣象站資料不能完全代表廠址處氣象條件時,需要現(xiàn)場至少1年的氣象觀測資料。資料內(nèi)容包括近10年廠址處全年各月平均溫度,各月主導(dǎo)風、次主導(dǎo)風及平均風速,并根據(jù)廠址所在電網(wǎng)區(qū)域的負荷曲線,確定各月各風向下機組的滿負荷小時數(shù)。
(2)對直接空冷系統(tǒng)與間接空冷系統(tǒng)進行設(shè)計優(yōu)化,分別獲得最優(yōu)化方案。即根據(jù)主機參數(shù)、設(shè)計氣象條件、投資及運行維護費用等,通過優(yōu)化計算確定直接空冷系統(tǒng)及間接空冷系統(tǒng)的最佳方案,選定直接空冷系統(tǒng)的空冷凝汽器散熱面積、迎面風速、空冷單元排列方式及風機的主要參數(shù)等,選定間接空冷系統(tǒng)的空冷散熱器面積,排列方式及間接空冷塔的尺寸等。
(3)數(shù)模試驗。通過數(shù)模試驗分別計算各月平均氣溫,各月主導(dǎo)風、次主導(dǎo)風向及其相對應(yīng)的平均風速條件下,直接空冷凝汽器及間接空冷散熱器的迎面風速及進口空氣溫度。
(4)背壓計算。根據(jù)數(shù)模試驗的結(jié)果,計算空冷機組在各月平均氣溫條件下,主導(dǎo)風、次主導(dǎo)風向及其相對應(yīng)的平均風速下運行時,機組針對直接空冷系統(tǒng)與間接空冷系統(tǒng)的運行背壓值。
(5)發(fā)電煤耗計算。根據(jù)各月主導(dǎo)風向與次主導(dǎo)風向時機組對應(yīng)的運行背壓值,計算出2種類型空冷機組對應(yīng)的發(fā)電煤耗率,進而根據(jù)各月的平均發(fā)電煤耗率及月滿負荷運行小時數(shù),計算各月的發(fā)電煤耗,最終分別得到2種類型空冷機組的年發(fā)電煤耗。
(6)進行技術(shù)經(jīng)濟性比較。分別計算2種類型空冷系統(tǒng)的年固定投資費用及年運行費用,從而分別計算出2種類型空冷系統(tǒng)的年總費用,取年總費用低的方案為最優(yōu)方案。
下面使用上述空冷系統(tǒng)選型方法,以某百萬千瓦機組空冷系統(tǒng)選型為例進一步說明其使用方法。
本案例為擬建中的內(nèi)蒙古某電廠,規(guī)劃裝機總?cè)萘繛?×1000 MW空冷發(fā)電機組,其中一期工程為2×1000 MW空冷發(fā)電機組。該電廠廠址區(qū)域風向多變,風速高,冬季嚴寒,需要通過空冷選型的方法對其進行選型研究。
按照空冷選型方法第1步,對電廠所在區(qū)域的氣象資料進行整理,整理后的氣象資料及運行小時數(shù)分布見表1。表1中風向和風速值為廠址處實際觀測站,2007年全年所測得的10 m高處的風速和風向值;平均氣溫為多年月平均氣溫。根據(jù)廠址所在電網(wǎng)區(qū)域的負荷曲線確定的各月機組的滿負荷小時數(shù)。
表1 2007年廠址氣象資料簡化表Tab.1 Simplified meteorological data at plant site for 2007
按照空冷選型方法第2步,對直接空冷系統(tǒng)與間接空冷系統(tǒng)分別進行設(shè)計優(yōu)化,經(jīng)優(yōu)化選型程序計算[5],得出該電廠直接空冷和間接空冷優(yōu)化設(shè)計方案。
2.2.1 直接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計參數(shù)
單臺機組直接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計參數(shù)見表2。
表2 1000 MW機組直接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計參數(shù)Tab.2 Main design parameters of 1000 MW unit direct air-cooling system
2.2.2 間接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計參數(shù)
系統(tǒng)采用表面式凝汽器與垂直布置的散熱器相結(jié)合的SCAL型間接空冷系統(tǒng)。采用一機一塔設(shè)計,即6臺機組采用6個空冷塔,單臺機組間冷系統(tǒng)的主要設(shè)計參數(shù)見表3。
表3 1000 MW機組SCAL型間接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計參數(shù)Tab.3 Main design parameters of 1000 MW unit SCAL in-direct air-cooling system
2.3.1 直接空冷電廠模型
每2個機組汽機房平面尺寸為235 m×45 m,鍋爐房平面尺寸為210 m×95 m。根據(jù)6×1000 MW直接空冷電站空冷島和主要建筑物的布局,整個數(shù)值模擬實驗的計算域如圖1所示[6]。每2臺機組構(gòu)成1個獨立空冷島,其尺寸為240 m×100 m×15 m,由50根直徑為3.8 m的混凝土立柱支撐。
2.3.2 間接空冷電廠模型
根據(jù)電站當?shù)氐匦螚l件,采取如圖2所示的空冷塔及主要建筑物的平面布局。通過數(shù)值模擬計算,可分別獲得各月平均氣溫,各月主導(dǎo)風、次主導(dǎo)風向及其相對應(yīng)的平均風速條件下,直接空冷凝汽器及間接空冷散熱器的迎面風速及進口空氣溫度。
2.4.1 直接空冷系統(tǒng)年運行背壓計算
直接空冷系統(tǒng)的傳熱過程為蒸汽、空氣的能量守恒過程,凝汽器凝結(jié)溫度與凝汽器進口空氣溫度、飽和蒸汽流量、凝汽器迎風面面積、迎風面風速、空冷凝汽器的傳熱系數(shù)、總傳熱面積及翅片管型式有關(guān)。
在空冷凝汽器面積、飽和蒸汽流量及翅片管型一定的情況下,通過數(shù)模試驗可以計算出全年不同風向、不同風速、不同氣溫條件下空冷凝汽器的迎面風速及進口空氣溫度,由凝結(jié)溫度公式計算得到空冷凝汽器的凝結(jié)溫度,進而得到空冷凝汽器對應(yīng)的壓力,加上相應(yīng)的壓損得到機組背壓。經(jīng)過數(shù)模試驗及理論計算可以得到直接空冷系統(tǒng)方案全年機組的運行背壓,如表4所示。
2.4.2 間接空冷系統(tǒng)年運行背壓計算
通過對表面式凝汽器和空冷散熱器的傳熱分析,可以得到在冷卻空氣流量、循環(huán)水流量、冷卻空氣進口溫度、汽輪機排汽量確定的條件下,即可獲得汽輪機背壓。同樣,冷卻空氣流量受空冷塔結(jié)構(gòu)和環(huán)境風場的影響,而冷卻空氣進口溫度與環(huán)境氣溫和風速、風向有關(guān)。通過數(shù)值模擬,可以得到不同工況、不同氣溫、不同風向、風力條件下的冷卻空氣流量以及空冷散熱器進口溫度,最終獲得汽輪機背壓。經(jīng)過數(shù)模試驗及理論計算可以得到間接空冷系統(tǒng)方案全年機組的運行背壓,如表5所示。
根據(jù)選型方法第5步驟,利用背壓計算結(jié)果,采用煤耗計算公式進行計算。鍋爐效率和管道效率分別選取93.5%和99%,通過計算,可以得到6×1000 MW間接空冷系統(tǒng)機組年平均發(fā)電煤耗為290.98 g/(kW·h)。直接空冷系統(tǒng)機組年平均發(fā)電煤耗為287.8 g/(kW·h)。與直冷系統(tǒng)相比,間接空冷系統(tǒng)機組年平均發(fā)電煤耗低3.18 g/(kW·h),說明間接空冷系統(tǒng)機組煤耗略低于直接空冷系統(tǒng)。
表4 不同風速、風向下直接空冷機組的最終選取背壓Tab.4 Finally selected backpressure for direct air-cooling units under different wind speeds and directions kPa
表5 間接空冷機組背壓在各個月份不同風向、風速下的選取值Tab.5 Selected value for in-direct air-cooling unit backpressure under different wind directions and speeds in months kPa
考慮系統(tǒng)初投資及年運行維護費用,以及有關(guān)財務(wù)費用,結(jié)合以上5個步驟得到的數(shù)據(jù)進行綜合分析。
稅前上網(wǎng)電價:0.238元/(kW·h);年利用小時數(shù):5500 h;地價:85.4 元/m2;經(jīng)濟運行年限:20 年;標準煤價:350元/t;投資回收率:8%;維修費用率:2.5%。
2種空冷系統(tǒng)的詳細經(jīng)濟性比較見表6。按照數(shù)值模擬計算結(jié)果,間接空冷機組單位發(fā)電煤耗比直接空冷機組低3.18 g/(kW·h)。
從表2~4可以看出2臺1000 MW機組間接空冷系統(tǒng)的年總費用比直接空冷低約307.68萬元,其中年固定投資費用間冷較直冷高約1177.8萬元,年運行費用間冷較直冷低約1485.47萬元。
廠址所在地區(qū)多年極端最低氣溫為-33.2℃,典型年最低氣溫為-30℃,屬于嚴寒地區(qū),在間接空冷系統(tǒng)落實了可靠的防凍措施的情況下,結(jié)合技術(shù)經(jīng)濟性比較的結(jié)果,推薦采用間接空冷系統(tǒng)。
(1)環(huán)境氣象條件對空冷系統(tǒng)的選型影響極大,以前定性分析的方法選擇系統(tǒng)帶有一定的盲目性,已為運行實踐所證明。
表6 2×1000 MW機組間接和直接空冷系統(tǒng)經(jīng)濟比較Tab.6 1000MW unit in-direct and direct air-cooling system economic comparison
(2)本選型方法利用CFD為手段,以詳細的氣象條件為基礎(chǔ),以空冷優(yōu)化程序為條件,以電網(wǎng)運行模式為依據(jù),計算出機組在詳細的氣象條件下全年運行發(fā)電煤耗,具有相當?shù)臏蚀_性。
(3)建議對600 MW級、1000 MW級大型空冷電廠,在環(huán)境復(fù)雜,不能簡單判斷直接空冷或間接空冷的優(yōu)劣時,使用本選型方法,以科學(xué)的定量分析方法確保選擇更加準確。
[1]雷平和.1000 MW直接空冷系統(tǒng)的設(shè)計初探[J].現(xiàn)代電力,2008,25(S):149-153.
[2]陳保華,馮璟,顧大明.直接空冷系統(tǒng)與煙塔合一間接空冷系統(tǒng)選型研究[J].現(xiàn)代電力,2008,25(S):115-119.
[3]丁爾謀.發(fā)電廠空冷技術(shù)[M].北京:水利電力出版社,1992.
[4]嚴俊杰,張春雨,李秀云,等.直接空冷系統(tǒng)變工況特性的理論研究[J].熱能動力工程,2000,15(6):601-603.
[5]董韶峰閆金霞,任潔.發(fā)電廠直接空冷系統(tǒng)設(shè)計[J].能源與環(huán)境,2006(5):117-120.
[6]楊立軍.內(nèi)蒙古克什克騰發(fā)電廠空冷系統(tǒng)數(shù)模實驗研究[R].北京:華北電力大學(xué)能源與動力工程學(xué)院,2008.