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    數(shù)值計(jì)算在1000 MW機(jī)組空冷系統(tǒng)選型中的應(yīng)用

    2010-06-07 05:25:14陳保華雷平和
    電力建設(shè) 2010年3期
    關(guān)鍵詞:凝汽器風(fēng)速系統(tǒng)

    陳保華,馮 璟,雷平和,劉 軍

    (北京國(guó)電華北電力工程有限公司,北京市,100120)

    0 引言

    空冷技術(shù)在我國(guó)發(fā)展迅速,目前已有1000 MW超超臨界空冷電站進(jìn)入建設(shè)階段[1]。由于系統(tǒng)規(guī)模的擴(kuò)大,空冷選型更加重要[2],直接關(guān)系到機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性及投資的正確性,所以空冷系統(tǒng)的選型必須從定性分析走向定量分析。

    要從定量分析入手進(jìn)行直接空冷系統(tǒng)和間接空冷系統(tǒng)的選型,就必須掌握在特定的地區(qū)、全年不同氣溫條件及不同風(fēng)向條件下2種空冷系統(tǒng)的運(yùn)行背壓,從而計(jì)算采用這2種空冷系統(tǒng)后機(jī)組全年的發(fā)電煤耗,再結(jié)合投資及運(yùn)行費(fèi)用,通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性比較,選取年總費(fèi)用最低的方案[3-4]。如何知道在全年不同氣溫條件及不同風(fēng)向條件下2種空冷系統(tǒng)的運(yùn)行背壓,這是一個(gè)非常復(fù)雜的流動(dòng)和傳熱問(wèn)題。科學(xué)地選擇計(jì)算模型和合理地確定邊界條件,通過(guò)數(shù)值計(jì)算的方法計(jì)算環(huán)境風(fēng)及外界氣溫對(duì)空冷系統(tǒng)背壓的影響,從而計(jì)算出全年空冷機(jī)組煤耗,最終通過(guò)全面的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性比較為選型提供依據(jù)。

    1 空冷系統(tǒng)選型方法

    在可行性研究階段,需要通過(guò)詳細(xì)比較來(lái)確定空冷系統(tǒng)的型式,對(duì)于風(fēng)向玫瑰圖很不規(guī)則的區(qū)域,空冷系統(tǒng)的選型尤為重要??绽湎到y(tǒng)選型步驟如下:

    (1)整理氣象資料。整理廠址處氣象站近10年的氣象資料,當(dāng)氣象站資料不能完全代表廠址處氣象條件時(shí),需要現(xiàn)場(chǎng)至少1年的氣象觀測(cè)資料。資料內(nèi)容包括近10年廠址處全年各月平均溫度,各月主導(dǎo)風(fēng)、次主導(dǎo)風(fēng)及平均風(fēng)速,并根據(jù)廠址所在電網(wǎng)區(qū)域的負(fù)荷曲線,確定各月各風(fēng)向下機(jī)組的滿負(fù)荷小時(shí)數(shù)。

    (2)對(duì)直接空冷系統(tǒng)與間接空冷系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化,分別獲得最優(yōu)化方案。即根據(jù)主機(jī)參數(shù)、設(shè)計(jì)氣象條件、投資及運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用等,通過(guò)優(yōu)化計(jì)算確定直接空冷系統(tǒng)及間接空冷系統(tǒng)的最佳方案,選定直接空冷系統(tǒng)的空冷凝汽器散熱面積、迎面風(fēng)速、空冷單元排列方式及風(fēng)機(jī)的主要參數(shù)等,選定間接空冷系統(tǒng)的空冷散熱器面積,排列方式及間接空冷塔的尺寸等。

    (3)數(shù)模試驗(yàn)。通過(guò)數(shù)模試驗(yàn)分別計(jì)算各月平均氣溫,各月主導(dǎo)風(fēng)、次主導(dǎo)風(fēng)向及其相對(duì)應(yīng)的平均風(fēng)速條件下,直接空冷凝汽器及間接空冷散熱器的迎面風(fēng)速及進(jìn)口空氣溫度。

    (4)背壓計(jì)算。根據(jù)數(shù)模試驗(yàn)的結(jié)果,計(jì)算空冷機(jī)組在各月平均氣溫條件下,主導(dǎo)風(fēng)、次主導(dǎo)風(fēng)向及其相對(duì)應(yīng)的平均風(fēng)速下運(yùn)行時(shí),機(jī)組針對(duì)直接空冷系統(tǒng)與間接空冷系統(tǒng)的運(yùn)行背壓值。

    (5)發(fā)電煤耗計(jì)算。根據(jù)各月主導(dǎo)風(fēng)向與次主導(dǎo)風(fēng)向時(shí)機(jī)組對(duì)應(yīng)的運(yùn)行背壓值,計(jì)算出2種類型空冷機(jī)組對(duì)應(yīng)的發(fā)電煤耗率,進(jìn)而根據(jù)各月的平均發(fā)電煤耗率及月滿負(fù)荷運(yùn)行小時(shí)數(shù),計(jì)算各月的發(fā)電煤耗,最終分別得到2種類型空冷機(jī)組的年發(fā)電煤耗。

    (6)進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)性比較。分別計(jì)算2種類型空冷系統(tǒng)的年固定投資費(fèi)用及年運(yùn)行費(fèi)用,從而分別計(jì)算出2種類型空冷系統(tǒng)的年總費(fèi)用,取年總費(fèi)用低的方案為最優(yōu)方案。

    下面使用上述空冷系統(tǒng)選型方法,以某百萬(wàn)千瓦機(jī)組空冷系統(tǒng)選型為例進(jìn)一步說(shuō)明其使用方法。

    2 空冷系統(tǒng)選型實(shí)例

    2.1 整理氣象資料

    本案例為擬建中的內(nèi)蒙古某電廠,規(guī)劃裝機(jī)總?cè)萘繛?×1000 MW空冷發(fā)電機(jī)組,其中一期工程為2×1000 MW空冷發(fā)電機(jī)組。該電廠廠址區(qū)域風(fēng)向多變,風(fēng)速高,冬季嚴(yán)寒,需要通過(guò)空冷選型的方法對(duì)其進(jìn)行選型研究。

    按照空冷選型方法第1步,對(duì)電廠所在區(qū)域的氣象資料進(jìn)行整理,整理后的氣象資料及運(yùn)行小時(shí)數(shù)分布見(jiàn)表1。表1中風(fēng)向和風(fēng)速值為廠址處實(shí)際觀測(cè)站,2007年全年所測(cè)得的10 m高處的風(fēng)速和風(fēng)向值;平均氣溫為多年月平均氣溫。根據(jù)廠址所在電網(wǎng)區(qū)域的負(fù)荷曲線確定的各月機(jī)組的滿負(fù)荷小時(shí)數(shù)。

    表1 2007年廠址氣象資料簡(jiǎn)化表Tab.1 Simplified meteorological data at plant site for 2007

    2.2 空冷系統(tǒng)方案優(yōu)化

    按照空冷選型方法第2步,對(duì)直接空冷系統(tǒng)與間接空冷系統(tǒng)分別進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化,經(jīng)優(yōu)化選型程序計(jì)算[5],得出該電廠直接空冷和間接空冷優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。

    2.2.1 直接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)參數(shù)

    單臺(tái)機(jī)組直接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表2。

    表2 1000 MW機(jī)組直接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.2 Main design parameters of 1000 MW unit direct air-cooling system

    2.2.2 間接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)參數(shù)

    系統(tǒng)采用表面式凝汽器與垂直布置的散熱器相結(jié)合的SCAL型間接空冷系統(tǒng)。采用一機(jī)一塔設(shè)計(jì),即6臺(tái)機(jī)組采用6個(gè)空冷塔,單臺(tái)機(jī)組間冷系統(tǒng)的主要設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表3。

    表3 1000 MW機(jī)組SCAL型間接空冷系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.3 Main design parameters of 1000 MW unit SCAL in-direct air-cooling system

    2.3 建立模型進(jìn)行數(shù)模實(shí)驗(yàn)

    2.3.1 直接空冷電廠模型

    每2個(gè)機(jī)組汽機(jī)房平面尺寸為235 m×45 m,鍋爐房平面尺寸為210 m×95 m。根據(jù)6×1000 MW直接空冷電站空冷島和主要建筑物的布局,整個(gè)數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)的計(jì)算域如圖1所示[6]。每2臺(tái)機(jī)組構(gòu)成1個(gè)獨(dú)立空冷島,其尺寸為240 m×100 m×15 m,由50根直徑為3.8 m的混凝土立柱支撐。

    2.3.2 間接空冷電廠模型

    根據(jù)電站當(dāng)?shù)氐匦螚l件,采取如圖2所示的空冷塔及主要建筑物的平面布局。通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算,可分別獲得各月平均氣溫,各月主導(dǎo)風(fēng)、次主導(dǎo)風(fēng)向及其相對(duì)應(yīng)的平均風(fēng)速條件下,直接空冷凝汽器及間接空冷散熱器的迎面風(fēng)速及進(jìn)口空氣溫度。

    2.4 年運(yùn)行背壓計(jì)算

    2.4.1 直接空冷系統(tǒng)年運(yùn)行背壓計(jì)算

    直接空冷系統(tǒng)的傳熱過(guò)程為蒸汽、空氣的能量守恒過(guò)程,凝汽器凝結(jié)溫度與凝汽器進(jìn)口空氣溫度、飽和蒸汽流量、凝汽器迎風(fēng)面面積、迎風(fēng)面風(fēng)速、空冷凝汽器的傳熱系數(shù)、總傳熱面積及翅片管型式有關(guān)。

    在空冷凝汽器面積、飽和蒸汽流量及翅片管型一定的情況下,通過(guò)數(shù)模試驗(yàn)可以計(jì)算出全年不同風(fēng)向、不同風(fēng)速、不同氣溫條件下空冷凝汽器的迎面風(fēng)速及進(jìn)口空氣溫度,由凝結(jié)溫度公式計(jì)算得到空冷凝汽器的凝結(jié)溫度,進(jìn)而得到空冷凝汽器對(duì)應(yīng)的壓力,加上相應(yīng)的壓損得到機(jī)組背壓。經(jīng)過(guò)數(shù)模試驗(yàn)及理論計(jì)算可以得到直接空冷系統(tǒng)方案全年機(jī)組的運(yùn)行背壓,如表4所示。

    2.4.2 間接空冷系統(tǒng)年運(yùn)行背壓計(jì)算

    通過(guò)對(duì)表面式凝汽器和空冷散熱器的傳熱分析,可以得到在冷卻空氣流量、循環(huán)水流量、冷卻空氣進(jìn)口溫度、汽輪機(jī)排汽量確定的條件下,即可獲得汽輪機(jī)背壓。同樣,冷卻空氣流量受空冷塔結(jié)構(gòu)和環(huán)境風(fēng)場(chǎng)的影響,而冷卻空氣進(jìn)口溫度與環(huán)境氣溫和風(fēng)速、風(fēng)向有關(guān)。通過(guò)數(shù)值模擬,可以得到不同工況、不同氣溫、不同風(fēng)向、風(fēng)力條件下的冷卻空氣流量以及空冷散熱器進(jìn)口溫度,最終獲得汽輪機(jī)背壓。經(jīng)過(guò)數(shù)模試驗(yàn)及理論計(jì)算可以得到間接空冷系統(tǒng)方案全年機(jī)組的運(yùn)行背壓,如表5所示。

    2.5 全年煤耗計(jì)算

    根據(jù)選型方法第5步驟,利用背壓計(jì)算結(jié)果,采用煤耗計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算。鍋爐效率和管道效率分別選取93.5%和99%,通過(guò)計(jì)算,可以得到6×1000 MW間接空冷系統(tǒng)機(jī)組年平均發(fā)電煤耗為290.98 g/(kW·h)。直接空冷系統(tǒng)機(jī)組年平均發(fā)電煤耗為287.8 g/(kW·h)。與直冷系統(tǒng)相比,間接空冷系統(tǒng)機(jī)組年平均發(fā)電煤耗低3.18 g/(kW·h),說(shuō)明間接空冷系統(tǒng)機(jī)組煤耗略低于直接空冷系統(tǒng)。

    表4 不同風(fēng)速、風(fēng)向下直接空冷機(jī)組的最終選取背壓Tab.4 Finally selected backpressure for direct air-cooling units under different wind speeds and directions kPa

    表5 間接空冷機(jī)組背壓在各個(gè)月份不同風(fēng)向、風(fēng)速下的選取值Tab.5 Selected value for in-direct air-cooling unit backpressure under different wind directions and speeds in months kPa

    2.6 2種系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性比較

    考慮系統(tǒng)初投資及年運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用,以及有關(guān)財(cái)務(wù)費(fèi)用,結(jié)合以上5個(gè)步驟得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合分析。

    稅前上網(wǎng)電價(jià):0.238元/(kW·h);年利用小時(shí)數(shù):5500 h;地價(jià):85.4 元/m2;經(jīng)濟(jì)運(yùn)行年限:20 年;標(biāo)準(zhǔn)煤價(jià):350元/t;投資回收率:8%;維修費(fèi)用率:2.5%。

    2種空冷系統(tǒng)的詳細(xì)經(jīng)濟(jì)性比較見(jiàn)表6。按照數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果,間接空冷機(jī)組單位發(fā)電煤耗比直接空冷機(jī)組低3.18 g/(kW·h)。

    從表2~4可以看出2臺(tái)1000 MW機(jī)組間接空冷系統(tǒng)的年總費(fèi)用比直接空冷低約307.68萬(wàn)元,其中年固定投資費(fèi)用間冷較直冷高約1177.8萬(wàn)元,年運(yùn)行費(fèi)用間冷較直冷低約1485.47萬(wàn)元。

    廠址所在地區(qū)多年極端最低氣溫為-33.2℃,典型年最低氣溫為-30℃,屬于嚴(yán)寒地區(qū),在間接空冷系統(tǒng)落實(shí)了可靠的防凍措施的情況下,結(jié)合技術(shù)經(jīng)濟(jì)性比較的結(jié)果,推薦采用間接空冷系統(tǒng)。

    3 結(jié)論

    (1)環(huán)境氣象條件對(duì)空冷系統(tǒng)的選型影響極大,以前定性分析的方法選擇系統(tǒng)帶有一定的盲目性,已為運(yùn)行實(shí)踐所證明。

    表6 2×1000 MW機(jī)組間接和直接空冷系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)比較Tab.6 1000MW unit in-direct and direct air-cooling system economic comparison

    (2)本選型方法利用CFD為手段,以詳細(xì)的氣象條件為基礎(chǔ),以空冷優(yōu)化程序?yàn)闂l件,以電網(wǎng)運(yùn)行模式為依據(jù),計(jì)算出機(jī)組在詳細(xì)的氣象條件下全年運(yùn)行發(fā)電煤耗,具有相當(dāng)?shù)臏?zhǔn)確性。

    (3)建議對(duì)600 MW級(jí)、1000 MW級(jí)大型空冷電廠,在環(huán)境復(fù)雜,不能簡(jiǎn)單判斷直接空冷或間接空冷的優(yōu)劣時(shí),使用本選型方法,以科學(xué)的定量分析方法確保選擇更加準(zhǔn)確。

    [1]雷平和.1000 MW直接空冷系統(tǒng)的設(shè)計(jì)初探[J].現(xiàn)代電力,2008,25(S):149-153.

    [2]陳保華,馮璟,顧大明.直接空冷系統(tǒng)與煙塔合一間接空冷系統(tǒng)選型研究[J].現(xiàn)代電力,2008,25(S):115-119.

    [3]丁爾謀.發(fā)電廠空冷技術(shù)[M].北京:水利電力出版社,1992.

    [4]嚴(yán)俊杰,張春雨,李秀云,等.直接空冷系統(tǒng)變工況特性的理論研究[J].熱能動(dòng)力工程,2000,15(6):601-603.

    [5]董韶峰閆金霞,任潔.發(fā)電廠直接空冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)[J].能源與環(huán)境,2006(5):117-120.

    [6]楊立軍.內(nèi)蒙古克什克騰發(fā)電廠空冷系統(tǒng)數(shù)模實(shí)驗(yàn)研究[R].北京:華北電力大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,2008.

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