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    特高壓直流工程接地極線路導(dǎo)線選型及相關(guān)問題探討

    2010-06-07 05:24:44郭賢珊
    電力建設(shè) 2010年1期
    關(guān)鍵詞:鋼芯特高壓鋁合金

    郭賢珊

    (國家電網(wǎng)公司特高壓建設(shè)部,北京市,100031)

    0 引言

    在直流輸電系統(tǒng)接地極線路工程中,導(dǎo)線投資一般約占整個工程投資的30%,而且導(dǎo)線型式直接關(guān)系到鐵塔和塔基設(shè)計,很大程度上決定了線路工程的建設(shè)投資。由于特高壓直流工程接地極線路運(yùn)行電流大、電壓低且運(yùn)行時間短,在導(dǎo)線選型原則上與一般直流輸電線路有較大差別。

    向家壩—上海±800 kV特高壓直流輸電示范工程(以下簡稱向上工程)是我國首個接地極線路額定電流達(dá)到4 kA的直流工程。在接地極線路初步設(shè)計中,最初建議方案是采用普通鋼芯鋁絞線;在優(yōu)化設(shè)計過程中,提出并研究了采用鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線的技術(shù)可行性和經(jīng)濟(jì)性。采用鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線,可以滿足特高壓直流工程接地極線路的運(yùn)行要求,并可大幅降低接地極線路工程的投資。這些研究成果對今后直流工程接地極線路導(dǎo)線選型具有重要的參考意義。

    本文首先介紹了向上工程接地極線路導(dǎo)線選型的過程,分析了鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線用于接地極線路的技術(shù)可行性和優(yōu)越性,計算了不同型式導(dǎo)線的載流量、荷載和弧垂,比較了不同型式導(dǎo)線型式對接地極線路投資的影響,得出使用鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線能夠滿足特高壓直流工程運(yùn)行要求,能大幅降低工程造價,并且分析了接地極線路導(dǎo)線型號變化后對直流避雷器和直流高速開關(guān)等換流站中性母線設(shè)備的影響和解決措施。

    1 接地極導(dǎo)線選型

    1.1 接地極導(dǎo)線選型要求

    輸電線路導(dǎo)線選型一般首先根據(jù)系統(tǒng)要求的載流量和外界條件給出備選導(dǎo)線型號。導(dǎo)線的截面根據(jù)經(jīng)濟(jì)電流密度進(jìn)行選擇,同時還應(yīng)進(jìn)行線路電暈特性參數(shù)校核,電暈特性參數(shù)包括電暈損失、無線電干擾、電視干擾、電場效應(yīng)和可聽噪聲等環(huán)境影響參數(shù);導(dǎo)線的分裂結(jié)構(gòu)主要由導(dǎo)線的電暈特性和其對導(dǎo)線本身機(jī)械特性、金具及桿塔的影響來確定;然后,計算備選導(dǎo)線型號的荷載、弧垂,從而得到鐵塔設(shè)計參數(shù);最后,綜合考慮導(dǎo)線成本、鐵塔成本等方面的因素,比較分析備選導(dǎo)線技術(shù)經(jīng)濟(jì)性,從而選出技術(shù)經(jīng)濟(jì)性最優(yōu)的方案。

    與直流輸電線路不同,直流工程接地極線路具有以下特點(diǎn):

    (1)運(yùn)行電壓低。接地極線路電壓只是入地電流在導(dǎo)線電阻及接地極電阻上引起的壓降,而且接地極線路一般長度較短,電阻小,因而接地極線路運(yùn)行電壓也小。

    (2)單極運(yùn)行時間短。接地極只是在工程初期,以及雙極投運(yùn)后某極發(fā)生故障或檢修時才投入單極運(yùn)行。由于特高壓直流工程采用雙極且每極2個換流器串聯(lián)接線方式,運(yùn)行方式更加靈活,單極運(yùn)行時間更短。在雙極對稱運(yùn)行等多數(shù)情況下,接地極及線路僅起鉗制中性點(diǎn)電位作用,流過接地極線路的電流很小,據(jù)分析計算,向上工程最大不平衡電流不超過40A。

    (3)電磁環(huán)境問題不用考慮。由于一般直流工程接地極線路利用率低,工作電壓低,因此不須考慮電暈引起的能量損耗、無線電干擾、可聽噪聲等問題。

    綜合考慮運(yùn)行要求和節(jié)省投資,接地極線路導(dǎo)線的截面選擇可不按常用的經(jīng)濟(jì)電流密度來設(shè)計,不須校驗(yàn)電暈條件,也不必將電能損耗作為選擇導(dǎo)線的控制條件,只須按線路可能出現(xiàn)的最嚴(yán)重運(yùn)行方式來校驗(yàn)熱穩(wěn)定條件,這樣選擇的導(dǎo)線既滿足直流工程技術(shù)要求,又可節(jié)約投資。

    由于接地極線路導(dǎo)線為一極導(dǎo)線,各子導(dǎo)線等電位,在工程設(shè)計中,為簡化鐵塔受力、減小鐵塔重量,一般按對稱布置設(shè)計,即將子導(dǎo)線分為2組對稱布置在鐵塔的兩側(cè)。另外,接地極線路導(dǎo)線組合宜選擇總截面較小、分裂數(shù)少、便于對稱布置、可靠性高的組合方式。

    1.2 技術(shù)分析

    向上工程接地極工程包括共樂(復(fù)龍換流站)接地極和廊下(奉賢換流站)接地極,其中,共樂接地極的線路長度為85 km,廊下接地極的線路工程長度為94 km。共樂接地極和廊下接地極線路的外界條件和系統(tǒng)參數(shù)基本一致,有關(guān)要求如下。

    環(huán)境溫度:按照40℃考慮;覆冰厚度:按照10 mm考慮;導(dǎo)線最高允許溫度:鋼芯鋁絞線為80℃,鋼芯耐熱鋁合金絞線為110~120℃;

    載流量:向上工程額定電流為4 kA,長期過負(fù)荷時電流為4.497 kA,2 h過負(fù)荷電流為4.614 kA,3 s過負(fù)荷電流為4.970 kA。錦屏—蘇南±800 kV特高壓直流輸電工程(以下簡稱“錦蘇工程”),額定電流為4.500 kA,長期過負(fù)荷電流為4.760 kA,2 h過負(fù)荷電流為4.970 kA。

    表1給出了幾種導(dǎo)線結(jié)構(gòu)方案在最高環(huán)境溫度為40℃的載流量情況。根據(jù)表1可以得出,如果按照每組 2 分裂、2 組對稱形式,630 mm2、720 mm2截面導(dǎo)線難以滿足錦蘇工程2 h過負(fù)荷電流的熱穩(wěn)定載流量要求,而900 mm2截面導(dǎo)線載流量裕度太小。因此以上幾種導(dǎo)線均需要2組且每組3分裂方式,由于缺乏相關(guān)經(jīng)驗(yàn)和配套金具,不宜選用,而且對于大截面導(dǎo)線這種組合方式經(jīng)濟(jì)性也較差。2×4×400 mm2兩種組合方式總截面較小,但是能滿足載流量要求,另外采用每組4根導(dǎo)線也方便設(shè)計和施工,因此初步方案優(yōu)先推薦2×4×LGJ-400/35普通鋼芯鋁合金導(dǎo)線方案。

    表1 環(huán)境溫度為40℃時不同導(dǎo)線載流量Tab.1 Carrying capacity of different conductor at environmental temperature 40℃

    2×2×NRLH60G1A-500/45耐熱鋼芯鋁合金導(dǎo)線方案與2×4×LGJ-400/35普通鋼芯鋁合金導(dǎo)線方案相比,其截面更小,分裂數(shù)少,導(dǎo)線重量輕約44%,鐵塔荷載?。ㄒ姳?),張力小,但是導(dǎo)線弧垂較大(見表3)。綜合考慮各方面因素,采用2×2×NRLH60G1A-500/45耐熱鋼芯鋁合金導(dǎo)線方案,可以在較小的導(dǎo)線截面下,實(shí)現(xiàn)較大的傳輸電流,能大幅降低導(dǎo)線和鐵塔的投資。同時,由于是接地極線路,可不考慮耐熱鋁合金導(dǎo)線的線損相對較大的影響,不足之處是耐熱鋁合金導(dǎo)線運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)較少。根據(jù)分析,接地極線路在額定電流條件下的等效運(yùn)行時間平均每年不到237 h,運(yùn)行時間很短,因此,耐熱鋁合金導(dǎo)線相比普通鋼芯鋁合金導(dǎo)線更適合用于接地極線路。

    表2 桿塔外載荷比較Tab.2 Pole-tower external load comparison

    表3 不同導(dǎo)線在代表檔距下弧垂Tab.3 Different conductor sag under representative spans m

    耐熱鋁合金導(dǎo)線分為鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線、鋁包鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線、鋼芯高強(qiáng)度耐熱鋁合金導(dǎo)線。對于輕冰區(qū),一般不考慮鋼芯高強(qiáng)度耐熱鋁合金導(dǎo)線。鋁包鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線載流量比鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線高,但其價格也高。在鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線滿足要求的情況下,按照技術(shù)經(jīng)濟(jì)性最優(yōu)原則應(yīng)優(yōu)先選用,因此本文僅分析鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線。

    1.3 經(jīng)濟(jì)比較

    對于接地極線路,導(dǎo)線總截面減小后,導(dǎo)線使用量下降,鐵塔荷載也將降低,導(dǎo)線成本降低約4.42萬元/km,線路金具絕緣子成本降低約0.21萬元/km,鐵塔成本降低約6.15萬元/km,塔基材料成本降低約0.12萬元/km,線路投資成本降低約10.9萬元/km。采用不同導(dǎo)線的經(jīng)濟(jì)性比較如表4所示。

    表4 采用不同導(dǎo)線形式經(jīng)濟(jì)比較Tab.4 Economic comparison with different conductor types

    2 導(dǎo)線選型對直流場中性母線設(shè)備的影響

    2.1 接地極導(dǎo)線電阻變化

    在導(dǎo)線變化后,接地極線路電阻隨之變化(如表5所示),將有可能影響中性母線避雷器和直流高速開關(guān)的參數(shù)選擇,下面以向上工程為例進(jìn)行分析。

    表5 向上工程接地極導(dǎo)線電阻變化Tab.5 Ground pole conductor resistance variation of Xiang-Shang project

    2.2 對直流避雷器的影響

    向上工程最大過負(fù)荷電流為4.970 kA,受端奉賢換流站原接地極線路采用2×4×LGL-400/35導(dǎo)線時,接地線回路電阻0.88 Ω,接地極本體電阻約為0.5 Ω,接地極電位為 6.8586 kV。采用 2×2×NRLH60/G1A-500/45導(dǎo)線方案時,接地線路回路電阻為1.43 Ω,接地極電位為9.5921 kV,比改造前升高2.7335 kV。

    奉賢站中性母線避雷器最大運(yùn)行電壓為20 kV,因此接地極導(dǎo)線采用新方案不影響中性母線避雷器的保護(hù)性能。送端復(fù)龍換流站中性線電位取決于金屬回線運(yùn)行方式時直流輸電線路的壓降,和接地極導(dǎo)線無關(guān),因此采用新的接地極線對送端中性母線避雷器參數(shù)沒有影響。

    2.3 對直流開關(guān)設(shè)備的影響

    直流系統(tǒng)的高速直流開關(guān)包括金屬回路轉(zhuǎn)換開關(guān)(MRTB)、大地回路轉(zhuǎn)換開關(guān)(GRTS)、中性母線開關(guān)(NBS)和中性線接地開關(guān)(NBGS),由于接地極線路電阻的改變,會導(dǎo)致直流系統(tǒng)在金屬回線、大地回線運(yùn)行方式轉(zhuǎn)換時流過MRTB和GRTS上的電流發(fā)生變化,需要對金屬開關(guān)和大地開關(guān)的轉(zhuǎn)換電流能力進(jìn)行校核。

    以向上工程為例,考慮在直流系統(tǒng)2 h過負(fù)荷運(yùn)行狀況下(20℃時)進(jìn)行轉(zhuǎn)換操作,2 h過負(fù)荷電流為4.614 kA,在接地極線路導(dǎo)線采用2×4×LGL-400/35方案時,MRTB與GRTS上的最大轉(zhuǎn)換電流可由式1、2得出:

    式中:IMRTBmax為MRTB的最大轉(zhuǎn)換電流;IGRTSmax為GRTS的最大轉(zhuǎn)換電流;Idmax為2 h過負(fù)荷電流;RPoleline(max)為接地極導(dǎo)線最大電阻;RElectrodeline1(min)為接地極線路電阻;RElectrodeline2(min)為接地極線路電阻。

    由式(1)、(2) 可以得出不同接地極導(dǎo)線下MRTB和GRTS上的最大轉(zhuǎn)換電流以及設(shè)備技術(shù)規(guī)范中的容許最大電流,如表6所示。

    表6 中性母線開關(guān)設(shè)備最大容許電流Tab.6 Maximum allowable current of neutral bus switches kA

    由表6可以看出,導(dǎo)線變更后,流過MRTB的電流減小了,低于技術(shù)規(guī)范要求,對設(shè)備無影響。對于GRTS來說,接地極線路導(dǎo)線的變更導(dǎo)致了接地極線路電阻變大,當(dāng)由金屬回路轉(zhuǎn)換到大地回路運(yùn)行時,流過GRTS上的最大轉(zhuǎn)換電流變大,由1.114 kA增大為1.342 kA。現(xiàn)在導(dǎo)線變更后GRTS的最大轉(zhuǎn)換電流為1.342 kA,高于設(shè)備技術(shù)規(guī)范書中的技術(shù)參數(shù)1.200 kA,GRTS開關(guān)的最大轉(zhuǎn)換電流能力將不能滿足新的電流轉(zhuǎn)換能力要求。

    因此,在GRTS設(shè)備不改變的情況下,要滿足技術(shù)規(guī)范書中的要求,則需要研究新的解決方案,初步建議方案是在金屬回路轉(zhuǎn)換到大地回路運(yùn)行操作時,采用類似MRTB轉(zhuǎn)換時相似的窗口方式,即維持GRTS的最大電流能力保持1.200 kA不變,降低直流系統(tǒng)電流。對應(yīng)的直流系統(tǒng)電流Idmax可由式(2)計算出來,為4.130 kA,此時的工程輸送功率為6600 MW,而向上工程額定輸送功率為6400 MW,最大連續(xù)輸送功率為7000 MW,因此,采用新的接地極線路導(dǎo)線后能滿足工程運(yùn)行要求,對于后續(xù)工程,完全可以按照新的接地極導(dǎo)線方案校核中性母線有關(guān)設(shè)備的技術(shù)參數(shù)。

    3 結(jié)論

    向家壩—上?!?00 kV特高壓直流示范工程是我國首個接地極電流高達(dá)4 kA的直流工程,其接地極導(dǎo)線的優(yōu)化選擇對今后各種電壓等級的直流工程接地極導(dǎo)線選擇有具有重要的參考意義。鋼芯耐熱鋁合金導(dǎo)線截面小、傳輸容量大,工程造價較普通鋼芯鋁絞線大大降低,同時由于接地極線路電壓等級低、運(yùn)行時間短,輸電損耗基本可忽略,線路運(yùn)行費(fèi)用無明顯增加。通過對接地極導(dǎo)線變化前后換流站中性母線相關(guān)設(shè)備的影響分析,得出接地極導(dǎo)線的變化對中性母線設(shè)備的影響較小,不影響工程的安全運(yùn)行。采用耐熱導(dǎo)線替代常規(guī)鋼芯鋁絞線有較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢,可以在今后的高壓直流工程接地極線路中推廣使用。

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