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    某氦制冷氫液化主體設(shè)備的熱力學(xué)分析

    2010-02-23 02:41:18鄭平軍
    低溫工程 2010年1期
    關(guān)鍵詞:火用氦氣液化

    鄭平軍 安 剛

    (北京航天試驗(yàn)技術(shù)研究所 北京 100074)

    1 引 言

    隨著化石能源的短缺和制氫技術(shù)的發(fā)展,人類對(duì)氫能的開(kāi)發(fā)和利用越來(lái)越廣泛。液氫作為氫氣的一種儲(chǔ)存和利用方式,當(dāng)前主要用作運(yùn)載火箭的推進(jìn)劑,在不久的將來(lái),可能成為飛機(jī)、汽車甚至家用燃料。本文重點(diǎn)對(duì)液氫生產(chǎn)設(shè)備進(jìn)行研究,該設(shè)備是一套氦制冷氫液化循環(huán)系統(tǒng),整套系統(tǒng)主要由氦壓縮機(jī)系統(tǒng)和真空絕熱冷箱組成。在冷箱中,氫液化過(guò)程中所需的冷量主要由氦氣布雷頓制冷循環(huán)和液氮預(yù)冷過(guò)程提供。布雷頓制冷循環(huán)中,氦作為制冷工質(zhì),在膨脹機(jī)中獲得氫液化的溫度,通過(guò)板翅式換熱器使氫液化。整個(gè)氫液化循環(huán)可分為兩個(gè)流程:氦制冷循環(huán)流程和氫液化流程,如圖1所示,表1中示出了本套氫液化設(shè)備的主要技術(shù)參數(shù)。

    氦制冷循環(huán)是一個(gè)封閉過(guò)程。壓縮到15×105Pa左右的氦氣經(jīng)換熱器E1,E2及E3冷卻后,在膨脹機(jī)中膨脹至能使氫液化的溫度,然后經(jīng)換熱器E4、E3和E1復(fù)熱后返回氦壓縮機(jī)。

    氫液化流程:如圖1所示,壓力為11×105Pa左右的氫氣首先從常溫降溫至81 K,降溫過(guò)程中液氮通過(guò)調(diào)節(jié)閥進(jìn)入冷箱內(nèi)部的氣液分離器,氣液分離器底部的液氮流經(jīng)換熱器E2,在換熱器E2中氫氣被冷卻至約81 K。吸熱蒸發(fā)后的氮?dú)庠趽Q熱器E1中將氫氣和氦氣來(lái)流氣體進(jìn)行預(yù)冷。

    圖1 氦制冷氫液化系統(tǒng)流程示意圖Fig.1 Schematic diagram of helium refrigeration hydrogen liquefier system

    氫氣從81 K冷卻至19.5 K的冷量由氦氣布雷頓制冷循環(huán)提供,在換熱器E4中被氦氣冷凝后,節(jié)流進(jìn)入100 m3液氫貯罐,未液化的氫氣復(fù)熱后返回氫壓縮機(jī)。氫冷卻過(guò)程中采用多級(jí)催化劑,使得正氫在不同溫度級(jí)向仲氫轉(zhuǎn)化。

    表1 氫液化主體設(shè)備的主要技術(shù)參數(shù)Table 1 Main technology parameter of hydrogen liquefier system

    為了從能量的數(shù)量和品質(zhì)方面評(píng)價(jià)該氫液化系統(tǒng)能量利用或轉(zhuǎn)換的效率,研究采用火用分析方法對(duì)該氫液化系統(tǒng)的能量轉(zhuǎn)換和利用效率進(jìn)行分析,找出該裝置中能量利用率不高的部位,從而為設(shè)計(jì)新裝置或改進(jìn)現(xiàn)有設(shè)備提供重要的參考[1]。

    液化系統(tǒng)中的能量損失不僅存在于液化器本身,例如壓縮機(jī)或者透平膨脹機(jī)不可逆損失,換熱器的漏冷損失等,而且同樣發(fā)生在液氫的轉(zhuǎn)運(yùn)過(guò)程中。本文結(jié)合液化工藝流程,僅對(duì)從氫氣供應(yīng)到氫液化及液氫轉(zhuǎn)注到貯罐的生產(chǎn)工藝過(guò)程進(jìn)行火用分析[2]。

    2 系統(tǒng)熱力學(xué)分析模型建立

    熱力學(xué)關(guān)心的是能量轉(zhuǎn)換的經(jīng)濟(jì)性,即花費(fèi)一定的補(bǔ)償能,可以收到多少制冷量[3]。為了對(duì)實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中的一套氫液化設(shè)備進(jìn)行熱力學(xué)分析,本文從理論循環(huán)和實(shí)際循環(huán)兩個(gè)循環(huán)過(guò)程對(duì)該系統(tǒng)進(jìn)行分析。

    2.1 理想過(guò)程分析

    布雷頓(Brayton)制冷循環(huán)是以氣體為工質(zhì)的制冷循環(huán),其工作過(guò)程包括等熵壓縮,等壓冷卻,等熵膨脹及等壓吸熱4個(gè)過(guò)程。

    理論循環(huán)中,假定壓縮過(guò)程和膨脹過(guò)程均為理想絕熱過(guò)程,吸熱和放熱均為理想等壓過(guò)程(即沒(méi)有壓力損失),并且換熱器出口處沒(méi)有端部溫差。其壓容圖及溫熵圖如圖2所示。圖中T0是冷箱中制冷溫度,Tc是環(huán)境介質(zhì)的溫度,1-2是等熵壓縮過(guò)程,2-3是等壓冷卻過(guò)程,3-4是等熵膨脹過(guò)程,4-1是在冷箱中的等壓吸熱過(guò)程。

    圖2 布雷頓理論制冷循環(huán)壓容圖及溫熵圖Fig.2 p-v and T-S diagram of Brayton refrigerate cycle

    2.2 實(shí)際過(guò)程分析

    實(shí)際上,由于組成液化循環(huán)的各過(guò)程總是存在不可逆性,如壓縮機(jī)工作過(guò)程的不可逆損失、換熱器不完全熱交換損失、環(huán)境介質(zhì)傳熱給低溫設(shè)備引起的冷量損失和透平膨脹過(guò)程中的不可逆損失等等。因此任何一種理論上的理想循環(huán)都是不可能實(shí)現(xiàn)的。實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中的氦制冷氫液化系統(tǒng)的T-S圖如圖3所示[2]。

    圖3 氦制冷氫液化系統(tǒng)的T-S圖Fig.3 T-S diagram of helium refrigeration hydrogen liquefier system

    對(duì)液化系統(tǒng)進(jìn)行火用分析,就要從能量的數(shù)量和品質(zhì)兩方面對(duì)液化系統(tǒng)各個(gè)部件進(jìn)行統(tǒng)一的評(píng)價(jià)?;鹩檬且粋€(gè)綜合考慮了熱力學(xué)第一定律和第二定律的狀態(tài)參數(shù),單位質(zhì)量工質(zhì)的火用可表示為[3-4]:

    式中:h,s分別為某狀態(tài)下的焓和熵;ha,sa分別為環(huán)境狀態(tài)下的焓和熵。

    在計(jì)算一個(gè)穩(wěn)態(tài)流動(dòng)過(guò)程的火用損失時(shí),需要用到火用差,即:

    火用分析法一般通過(guò)火用損失系數(shù)REx,i和火用損失率di衡量,定義為:

    式中:REx,i為部件 i的火用損失 Exl,i占系統(tǒng)總供給火用Exl的比值。

    式中:di為部件 i的火用損失 Exl,i占系統(tǒng)總的火用損失比例。

    3 系統(tǒng)熱力學(xué)計(jì)算

    為便于對(duì)系統(tǒng)中各個(gè)部件分析方便,計(jì)算中基于以下假設(shè)[5-6]:

    (1)不計(jì)液化系統(tǒng)各部件中的漏冷損失;

    (2)忽略管道中的壓力損失。

    根據(jù)氦制冷氫液化循環(huán)實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中的狀態(tài)參數(shù)值以及能量平衡方程求出流程中各點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)值見(jiàn)表2-表4。

    表2中是氦氣制冷循環(huán)工藝流程中的各點(diǎn)狀態(tài)參數(shù)值。

    表3中為氫氣被冷卻冷凝過(guò)程中的各點(diǎn)狀態(tài)參數(shù)值。

    表4中為氫氣和氦氣預(yù)冷過(guò)程中所需液氮和氮?dú)獾臓顟B(tài)參數(shù)值。

    以下采用式(1)-式(4)逐個(gè)分析氫液化系統(tǒng)中各部件的火用損失

    3.1 壓縮機(jī)

    氦氣首先經(jīng)壓縮機(jī)壓縮至高溫高壓,然后在壓縮機(jī)系統(tǒng)內(nèi)部的換熱器中降溫至常溫。因此分析過(guò)程中將氦氣壓縮過(guò)程近似為等溫壓縮。螺桿式壓縮機(jī)等溫效率ηT=0.6。

    單位質(zhì)量工質(zhì)所耗功量:

    表2 氦氣各點(diǎn)狀態(tài)參數(shù)Table 2 State parameter of each point on helium refrigeration system

    表3 氫氣各點(diǎn)狀態(tài)參數(shù)Table 3 State parameter of each point on hydrogen pipes

    表4 氮?dú)飧鼽c(diǎn)狀態(tài)參數(shù)Table 4 State parameter of each point on nitrogen pipes

    壓縮機(jī)壓縮單位介質(zhì)所耗的實(shí)際功量:

    系統(tǒng)總耗能:

    氦氣在壓縮機(jī)內(nèi)得到的火用值為:

    壓縮機(jī)火用損失:

    3.2 換熱器E1、E2、液氮槽

    以E1、E2、液氮槽整體為研究對(duì)象,如圖4所示,1、2表示高溫氦氣進(jìn)出換熱器的狀態(tài),6、7表示低溫返流氦氣進(jìn)出換熱器的狀態(tài),a、c表示氫氣進(jìn)出換熱器的狀態(tài),In、Out分別表示液氮進(jìn)入換熱器的狀態(tài)、氮?dú)獬鰮Q熱器的狀態(tài)。

    氦氣進(jìn)出換熱器火用損為:

    圖4 換熱器E1、E2和液氮槽的火用分析圖Fig.4 Exergy Analysis of Exchange E1、E2 and LN2pot

    氫氣放熱火用損為:

    液氮吸熱火用損為:

    3.3 E3換熱器

    如圖5所示,2、3表示高溫氦氣進(jìn)出換熱器的狀態(tài),5、6表示低溫返流氦氣進(jìn)出換熱器的狀態(tài),c、d表示氫氣進(jìn)出換熱器的狀態(tài)。

    圖5 換熱器E3的火用分析圖Fig.5 Exergy analysis of exchange E3

    氦氣進(jìn)出換熱器火用損為:

    氫氣放熱火用損為:

    3.4 E4換熱器

    如圖6所示,4、5表示低溫返流氦氣進(jìn)出換熱器的狀態(tài),d、e表示氫氣進(jìn)出換熱器的狀態(tài)。

    圖6 換熱器E4的火用分析圖Fig.6 Exergy analysis of exchange E4

    氫氣進(jìn)出換熱器火用損為:

    低溫氦氣進(jìn)出換熱器火用損為:

    3.5 透平膨脹機(jī)

    透平輸出火用為:

    透平輸入火用為:

    將各點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)值帶入式(9)-式(18),可得氦制冷氫液化系統(tǒng)火用損失分布,計(jì)算結(jié)果列于表5。

    表5 氦制冷氫液化系統(tǒng)各部件火用損失分布Table 5 Exergy loss distribution of each part on helium refrigeration hydrogen liquefier system

    4 計(jì)算結(jié)果

    從表5可知,在本套氦制冷氫液化循環(huán)中,壓縮機(jī)、換熱器、膨脹機(jī)火用損失分別為181.16 kW ,147.98 kW 和74.63 kW,這3部分的火用損失都和循環(huán)氦流量成正比,在滿足相同循環(huán)制冷量的情況下,改善循環(huán)以減少系統(tǒng)氦質(zhì)量流量是提高系統(tǒng)循環(huán)效率的有效途徑。

    4.1 氦壓縮機(jī)火用損原因分析

    該套氦制冷氫液化系統(tǒng)中,壓縮機(jī)的火用損失最大,主要原因在于氦壓縮機(jī)的壓縮過(guò)程為不可逆等溫壓縮過(guò)程;因此壓縮機(jī)設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量提高壓縮機(jī)的等溫效率,減少火用損失。

    4.2 換熱器火用損原因分析

    換熱器的火用損失主要在于冷熱流體間的溫差傳熱以及換熱器與環(huán)境間的熱交換。本套系統(tǒng)采用的冷箱為高真空隔熱,減小了換熱器與環(huán)境間熱交換產(chǎn)生的火用損失,因此換熱器內(nèi)冷、熱流體溫差是造成換熱器火用損失的主要原因。

    4.3 膨脹機(jī)火用損原因分析

    膨脹機(jī)的火用損失主要在于膨脹機(jī)內(nèi)部的不可逆過(guò)程,火用損失正比于膨脹前后的熵增,所以要降低膨脹機(jī)火用損失就應(yīng)盡量減少膨脹前后的熵增,即提高膨脹機(jī)的等熵效率。

    5 小 結(jié)

    (1)火用分析方法對(duì)于明確氫液化循環(huán)的成本,改進(jìn)系統(tǒng)設(shè)計(jì)和提高系統(tǒng)的用能效率,是一種非常有用的方式。

    (2)采用火用分析方法,綜合熱力學(xué)第一定律和第二定律,對(duì)氫液化系統(tǒng)的整體性能能夠作出客觀統(tǒng)一的評(píng)價(jià),揭示了能量分配的數(shù)量和質(zhì)量的關(guān)系,明確了能量損失的部位及量的多少,找出了火用損較大的部位,為氫液化系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了參考。

    (3)在本套氦制冷氫液化循環(huán)中,壓縮機(jī)火用損最大,在整套系統(tǒng)的功耗中比重增加。

    1 余 鋒,厲彥忠,陳二鋒,等.冷中子源逆布雷頓循環(huán)氦制冷機(jī)性能分析和優(yōu)化[J].華中科技大學(xué)學(xué)報(bào),2007,35(9):38-41.

    2 Takashi FUKANO,Urs FITZI,Karl L?HLEIN,Isabelle VINAGE.Efficiency of Hydrogen Liquefaction Plants.

    3 高洪亮.制冷裝置的用效率分析[J].冷藏技術(shù),1999(3):13-15.

    4 朱朝輝,侯 予,熊聯(lián)友,等.逆布雷頓循環(huán)空氣制冷機(jī)的火用分析[J].低溫工程,2002(3):23-28.

    5 曹建華,王 捷,楊小勇,等.高溫氣冷堆氦氣透平直接循環(huán)的Exergy分析[J].原子能科學(xué)技術(shù),2007,41(2):211-214.

    6 余 鋒,厲彥忠,王斯民,等.用于冷中子源系統(tǒng)的氦制冷循環(huán)方案分析[J].西安交通大學(xué)學(xué)報(bào),2007,41(3):316-325.

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