浙江省內(nèi)國產(chǎn)化600 MW汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)綜合處理

吳文健，童小忠，應(yīng)光耀，李衛(wèi)軍

（浙江省電力試驗(yàn)研究院，杭州 310014）

發(fā)電技術(shù)

浙江省內(nèi)國產(chǎn)化600 MW汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)綜合處理

吳文健，童小忠，應(yīng)光耀，李衛(wèi)軍

（浙江省電力試驗(yàn)研究院，杭州 310014）

國產(chǎn)化600 MW汽輪發(fā)電機(jī)組已成為浙江電網(wǎng)的主力機(jī)組，其安全運(yùn)行直接關(guān)系到電網(wǎng)的穩(wěn)定，而振動(dòng)是影響機(jī)組安全運(yùn)行最主要的參數(shù)之一。通過浙江省內(nèi)20臺國產(chǎn)化600 MW汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)問題處理，就質(zhì)量不平衡、低壓缸剛性弱、動(dòng)靜碰摩、轉(zhuǎn)動(dòng)部件脫落、對中不良、勵(lì)磁機(jī)瓦不穩(wěn)定振動(dòng)以及發(fā)電機(jī)繞組匝間短路等幾種典型振動(dòng)問題進(jìn)行總結(jié)歸納，為同類機(jī)組振動(dòng)問題的處理提供參考。

國產(chǎn)化；600 MW汽輪發(fā)電機(jī)組；振動(dòng)；處理

目前浙江省內(nèi)已投產(chǎn)的國產(chǎn)化600 MW等級汽輪發(fā)電機(jī)組共有20臺，機(jī)組類型涵蓋上汽廠、東汽廠、哈汽廠制造的亞臨界、超臨界、超超臨界等機(jī)型，已成為浙江省電網(wǎng)的主力機(jī)型。國產(chǎn)600 MW機(jī)組的振動(dòng)故障多數(shù)屬于普通強(qiáng)迫振動(dòng)，但也有復(fù)雜的振動(dòng)問題。從省內(nèi)600 MW機(jī)組振動(dòng)處理情況看，主要有以下幾類：質(zhì)量不平衡、低壓缸剛性偏弱、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子熱彎曲、不對中（靠背輪錯(cuò)位）、動(dòng)靜碰摩、轉(zhuǎn)子活動(dòng)部件飛落等。本文對以上振動(dòng)故障的診斷及處理進(jìn)行總結(jié)，可為同類機(jī)組振動(dòng)問題處理提供參考。

1 質(zhì)量不平衡故障的診斷及處理

質(zhì)量不平衡是引起汽輪發(fā)電機(jī)組軸系振動(dòng)大的常見故障之一，約占故障總數(shù)的70%以上。引起轉(zhuǎn)子不平衡的因素很多，如轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)不對稱、原材料缺陷、制造安裝誤差與熱變形等。質(zhì)量不平衡處理的最有效手段是動(dòng)平衡法。動(dòng)平衡貫穿于機(jī)組制造、安裝和運(yùn)行的不同階段，是處理大型汽輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)故障的主要方法之一。

質(zhì)量不平衡振動(dòng)具有以下特征：

（1）振動(dòng)量以1倍頻分量為主，即振動(dòng)的主是與轉(zhuǎn)速同步的工頻分量。

（2）振動(dòng)的波型類似于正弦波，軸心軌跡類似橢圓形，振動(dòng)幅值和相位較穩(wěn)定。

（3）振動(dòng)只與轉(zhuǎn)速有關(guān)，與負(fù)荷、勵(lì)磁電流等其它運(yùn)行參數(shù)的變化無關(guān)。

寧海電廠2號機(jī)組于2005年11月12日第一次沖轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速達(dá)3 000 r/min時(shí)，6、8、10、11號瓦的振動(dòng)都超過80μm，其中11號瓦振動(dòng)達(dá)到136μm，振動(dòng)以1倍頻為主，軸心軌跡為橢圓形；開、停機(jī)組過程中各檔轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)基本一致。因此判斷為質(zhì)量不平衡引起，采用現(xiàn)場動(dòng)平衡進(jìn)行處理。

為減少啟動(dòng)次數(shù)，2005年11月13日首次加重，在低壓A轉(zhuǎn)子末級葉輪6號瓦處加重P6= 0.6 kg∠0°，在發(fā)-勵(lì)靠背輪上加重P10′＝0.35∠0°。加后升速到3 000 r/min，除6號瓦Y向振動(dòng)82 μm、11號瓦X向振動(dòng)108μm，為合格范圍外，其余均達(dá)到優(yōu)良范圍。11月15日利用停機(jī)機(jī)會(huì)調(diào)整加重，將低壓A轉(zhuǎn)子末級葉輪加重調(diào)整為P6=0.89 kg∠330°，發(fā)-勵(lì)靠背輪上加重調(diào)整為P10′＝0.69∠0°，調(diào)整后在不同負(fù)荷下6-11號瓦的振動(dòng)均降至76μm以下，達(dá)到優(yōu)良范圍。

目前浙江省內(nèi)的20臺機(jī)組大部分均采用動(dòng)平衡方法進(jìn)行了振動(dòng)處理，特別是烏沙山電廠的4臺哈汽產(chǎn)機(jī)組，基建投產(chǎn)后均存在8、9號瓦振動(dòng)超標(biāo)問題，通過一系列的加重處理后，4臺機(jī)組的振動(dòng)全部降至76μm以下，達(dá)到優(yōu)良范圍，確保了機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。

2 低壓缸剛性弱故障的診斷及處理

東汽廠、上汽廠生產(chǎn)的600 MW機(jī)組的低壓缸缸體整體較弱，致使低壓轉(zhuǎn)子支撐瓦在轉(zhuǎn)速達(dá)到3 000 r/min時(shí)軸振動(dòng)不大，但穩(wěn)定運(yùn)行或帶負(fù)荷過程出現(xiàn)振動(dòng)爬升現(xiàn)象，雖然低壓轉(zhuǎn)子軸振動(dòng)不是很大，但表現(xiàn)出軸承座的振動(dòng)較大，而且與真空、低壓軸封溫度、油溫有較強(qiáng)的關(guān)聯(lián)性，低真空能使振動(dòng)有所好轉(zhuǎn)。

600 MW汽輪機(jī)低壓缸剛性相對較弱，空載時(shí)因低壓缸真空的作用，會(huì)使缸體產(chǎn)生變形。如果變形量過大，則端部軸封局部間隙消失，引發(fā)低壓轉(zhuǎn)子端部軸封段動(dòng)靜碰摩，導(dǎo)致低壓轉(zhuǎn)子振動(dòng)爬升和劇烈波動(dòng)。當(dāng)機(jī)組升負(fù)荷過快或機(jī)組熱態(tài)啟動(dòng)時(shí)蒸汽參數(shù)控制不當(dāng)及在低負(fù)荷停留時(shí)間過長時(shí)，都容易引起低壓轉(zhuǎn)子產(chǎn)生摩擦振動(dòng)。

低壓缸剛性偏弱引起的振動(dòng)屬于普通強(qiáng)迫振動(dòng)。因系統(tǒng)剛度無法改變，只能通過相應(yīng)辦法解決振動(dòng)問題。首先采用精細(xì)動(dòng)平衡的方法，降低轉(zhuǎn)子的不平衡量，以進(jìn)一步降低軸承振動(dòng)值。其次，在機(jī)組啟動(dòng)或低負(fù)荷工況下，適當(dāng)降低機(jī)組真空，可防止機(jī)組產(chǎn)生嚴(yán)重動(dòng)靜碰摩。如蘭溪電廠1、2號機(jī)，鳳臺電廠1號機(jī)，樂清電廠1、2號機(jī)，寧海電廠1、2號機(jī)組等，均采用動(dòng)平衡方法降低原始振動(dòng)，同時(shí)在低真空（建議在-90 kPa以下）下啟動(dòng)，從而有效防止了振動(dòng)大幅爬升和瓦振嚴(yán)重超標(biāo)，有效緩解了剛性弱的問題。

3 轉(zhuǎn)子不對中故障的診斷及處理

汽輪發(fā)電機(jī)組的不對中可分為角不對中、平行不對中和綜合不對中。角不對中指聯(lián)軸器端面存在瓢偏，擰緊連接螺栓后使轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生變形，這時(shí)軸頸存在較大的晃度；平行不對中指連接螺栓節(jié)圓不同心，當(dāng)聯(lián)軸器連接在一起后產(chǎn)生偏心，旋轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生離心力引起振動(dòng)響應(yīng)；綜合不對中是角不對中和平行不對中同時(shí)存在。

在運(yùn)行中應(yīng)關(guān)注影響聯(lián)軸器對中的各種因素，如帶負(fù)荷、甩負(fù)荷等。存在聯(lián)軸器螺栓緊力不足或螺孔間隙偏大隱患的機(jī)組，在并網(wǎng)帶負(fù)荷過程中，當(dāng)負(fù)荷帶到某一數(shù)值（即軸系扭矩增加到一定值）時(shí)，聯(lián)軸器會(huì)發(fā)生相互錯(cuò)位，使軸系對中狀態(tài)發(fā)生變化，聯(lián)軸器連接的轉(zhuǎn)子振動(dòng)響應(yīng)（幅值、相位）會(huì)發(fā)生突變。運(yùn)行中發(fā)生不對中引起的振動(dòng)具有突發(fā)性、1倍頻、發(fā)生在某一負(fù)荷點(diǎn)，并且在瞬間變化完成，機(jī)組軸系振動(dòng)相對穩(wěn)定（不隨負(fù)荷變化），相鄰軸承振動(dòng)變化反相等特點(diǎn)。

寧海電廠1號機(jī)組2007年5月23日C修結(jié)束后在帶負(fù)荷過程中出現(xiàn)了振動(dòng)突變情況，經(jīng)診斷為低-發(fā)靠背輪發(fā)生錯(cuò)位，主要原因是低-發(fā)對輪止口的配合因制造時(shí)存有間隙，而非通常的過盈配合，當(dāng)負(fù)荷達(dá)到一定程度時(shí)中心發(fā)生移位而引起振動(dòng)突變。停機(jī)后采取以下處理措施：

（1）調(diào)整汽-發(fā)靠背輪的對中及晃動(dòng)度，把變化后的汽-發(fā)靠背輪同心度由55μm調(diào)整到15 μm以內(nèi)，晃動(dòng)度調(diào)整到20μm以內(nèi)。

（2）為防止靠背輪中心在調(diào)整后再次發(fā)生變動(dòng)，按照靠背輪螺栓安裝說明規(guī)定的最大力矩（5 850 Nm），預(yù)緊汽-發(fā)靠背輪的螺栓。

4 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)部件飛落故障的診斷處理

轉(zhuǎn)動(dòng)部件（葉片、圍帶、擋風(fēng)板等）飛落故障是典型的突發(fā)性故障，其振動(dòng)特征為：

（1）突發(fā)性，飛落前后振動(dòng)有突變。

（2）振動(dòng)以1倍頻為主，相位也發(fā)生變化。

（3）突變發(fā)生后振動(dòng)即穩(wěn)定。

（4）靠背輪兩端軸瓦的振動(dòng)為同相。

轉(zhuǎn)動(dòng)部件飛落與中心錯(cuò)位故障的振動(dòng)特征相似，辨別這類故障需要借助振動(dòng)試驗(yàn)和升降速數(shù)據(jù)來驗(yàn)證。為了更好地區(qū)分這幾種突發(fā)性振動(dòng)故障，可通過質(zhì)量不平衡影響系數(shù)法進(jìn)行驗(yàn)證，以便準(zhǔn)確地診斷出轉(zhuǎn)動(dòng)部件飛落的部位和重量。

寧海電廠1號機(jī)組于2006年7月17日首次沖轉(zhuǎn)，升速至2 987 r/min時(shí)，各瓦振動(dòng)均在優(yōu)良范圍，但到達(dá) 3 000 r/min時(shí)，4、5、6、7、8號瓦的振動(dòng)發(fā)生突變，尤其是4、5號瓦的振動(dòng)值超出機(jī)組振動(dòng)保護(hù)值254μm，使機(jī)組跳機(jī)。

突變后振動(dòng)仍以1倍頻為主，相位也有突變。對比突變前后機(jī)組啟停波特圖發(fā)現(xiàn)，相同轉(zhuǎn)速的升、降速振動(dòng)值的基頻幅值、相位角都發(fā)生了明顯的變化，降速過程中的振動(dòng)幅值比升速過程中的幅值大好幾倍，機(jī)組低轉(zhuǎn)速下晃度沒有發(fā)生明顯變化，可以排除對輪錯(cuò)位引起突變。突變前后多道瓦振動(dòng)都急劇放大，應(yīng)是較大質(zhì)量的部件脫落，重點(diǎn)懷疑轉(zhuǎn)子葉片斷落或靠背輪上擋風(fēng)板脫落。因此立即對凝結(jié)水質(zhì)進(jìn)行化驗(yàn)，但無異常。低速時(shí)在4號、5號瓦處可聽到異聲；打開4、5號瓦處軸承蓋，發(fā)現(xiàn)中低靠背輪上的一片擋風(fēng)板脫落，擋風(fēng)板重量為8.3 kg。重新裝回?fù)躏L(fēng)板后，用高強(qiáng)度螺栓緊固，機(jī)組振動(dòng)恢復(fù)正常。

用同樣方法，診斷了嘉興電廠3號機(jī)組低壓轉(zhuǎn)子A、B第三級葉片斷圍帶事故，烏沙山電廠4號機(jī)組低壓轉(zhuǎn)子次末級葉片圍帶飛脫事故。

5 動(dòng)靜碰摩引起的振動(dòng)故障處理

因節(jié)能降耗的要求，電廠為降低機(jī)組熱耗，在檢修中往往把軸封、汽封間隙調(diào)整至較小，因此在檢修啟動(dòng)時(shí)機(jī)組發(fā)生動(dòng)靜碰摩是常見故障。碰摩導(dǎo)致轉(zhuǎn)子產(chǎn)生復(fù)雜振動(dòng)，是造成轉(zhuǎn)子熱彎曲、甚至嚴(yán)重變形的重要原因之一，輕者使機(jī)組出現(xiàn)強(qiáng)烈振動(dòng)，重則導(dǎo)致大軸永久性彎曲，甚至毀壞整個(gè)軸系。因此，及時(shí)、準(zhǔn)確地預(yù)報(bào)和診斷碰摩故障，無疑會(huì)有效提高運(yùn)行機(jī)組的安全性，防止重大事故發(fā)生。

寧海電廠2號機(jī)組在2008年A修中對高、中、低壓轉(zhuǎn)子的汽封和軸封間隙進(jìn)行了調(diào)整。A修后首次啟動(dòng)中，定速3 000 r/min，5、6、7、8號瓦處的軸振均在76μm以內(nèi)，隨后振動(dòng)快速爬升，十幾分鐘后7號瓦振動(dòng)爬升至170μm，振動(dòng)值始終以1倍頻為主，且停機(jī)降速過程的振動(dòng)比升速過程大很多，是典型的摩擦振動(dòng)。打閘停機(jī)投盤車3 h后機(jī)組重新啟動(dòng)至3 000 r/min，各瓦振動(dòng)較好，隨后5、6、7、8號瓦處的軸振又開始爬升，7號瓦最大爬升至180μm后打閘停機(jī)。

檢查檢修記錄，發(fā)現(xiàn)本次軸封、汽封間隙均調(diào)整為設(shè)計(jì)值的下限，偏小。揭缸重新調(diào)整中心和間隙是不現(xiàn)實(shí)的，為此，在嚴(yán)格控制振動(dòng)值、確保機(jī)組安全的情況下，采取了反復(fù)摩擦的方法，以適當(dāng)磨大動(dòng)靜間隙。最后經(jīng)過7次啟動(dòng)，將1號機(jī)組5、6、7、8號瓦的軸振和瓦振降到76μm以下，達(dá)到優(yōu)良范圍。

6 三支撐結(jié)構(gòu)勵(lì)磁機(jī)末端瓦不穩(wěn)定振動(dòng)的處理

600 MW機(jī)組發(fā)電機(jī)-勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子三支撐結(jié)構(gòu)勵(lì)磁機(jī)末端瓦振動(dòng)爬升和不穩(wěn)定問題在上電集團(tuán)、哈電集團(tuán)生產(chǎn)的600 MW機(jī)組中普遍存在。嘉興電廠5、6號機(jī)組，寧海電廠1、2號機(jī)組，烏沙山電廠1-4號機(jī)組都有過末端瓦振動(dòng)大的問題。在對勵(lì)磁機(jī)不穩(wěn)定振動(dòng)綜合治理實(shí)踐過程中，發(fā)現(xiàn)不穩(wěn)定振動(dòng)是耦合各種振動(dòng)因素而產(chǎn)生的，包括原始振動(dòng)值偏大、轉(zhuǎn)子熱彎曲、密封瓦碰摩、勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子晃度超標(biāo)和發(fā)電機(jī)-勵(lì)磁機(jī)聯(lián)軸器連接螺栓緊力不足等，但最關(guān)鍵的因素還是勵(lì)磁機(jī)軸承負(fù)載不足、軸承穩(wěn)定性偏差。

治理末端瓦振動(dòng)的主要措施有：

（1）采用精確動(dòng)平衡方法，進(jìn)一步降低發(fā)電機(jī)或勵(lì)磁機(jī)組轉(zhuǎn)子在3 000 r/min下的不平衡量，使原始振動(dòng)盡量小。

（2）檢修時(shí)，嚴(yán)格控制各關(guān)鍵安裝參數(shù)，如提高末端瓦承載力、控制勵(lì)磁機(jī)晃度在0．03 mm以內(nèi)、發(fā)－勵(lì)對輪螺栓緊力按設(shè)計(jì)值的上限，軸瓦間隙和緊力與設(shè)計(jì)值吻合。

（3）在機(jī)組啟動(dòng)或正常運(yùn)行過程中，適當(dāng)提高發(fā)電機(jī)密封瓦油溫，以降低發(fā)電機(jī)組密封瓦的碰摩。

寧海電廠2號機(jī)組末端瓦（11號瓦）的振動(dòng)有一定的典型性，其振動(dòng)耦合了各種因素，初始不平衡量較大，首次到3 000 r/min時(shí)，11X、11Y就有136、132μm，且以基頻分量為主。機(jī)組運(yùn)行過程中，11號軸承軸振爬升高達(dá)290μm，將發(fā)電機(jī)密封油溫調(diào)至53℃以上后，11號瓦振動(dòng)降至206μm，振動(dòng)有所改善。增加11號軸承載荷，增大發(fā)－勵(lì)靠背輪螺栓緊力，控制勵(lì)磁機(jī)軸端晃度（晃度小于0．03 mm），減小11號軸承頂隙，最終在勵(lì)磁機(jī)集電環(huán)轉(zhuǎn)子的燕尾槽中加重P11＝0．510∠0°。經(jīng)過以上處理后，2號機(jī)組11號瓦在3 000 r/min與各負(fù)荷下的振動(dòng)均在優(yōu)秀范圍內(nèi)。

7 發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子熱彎曲故障的處理

熱彎曲是汽輪發(fā)電機(jī)組常見的振動(dòng)故障，造成發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子熱彎曲的主要原因有：發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻系統(tǒng)故障、轉(zhuǎn)子線圈膨脹受阻、匝間短路等。發(fā)電機(jī)組熱彎曲振動(dòng)特征是：發(fā)電機(jī)組振動(dòng)與無功有關(guān)，即振動(dòng)的1倍頻分量的大小跟轉(zhuǎn)子勵(lì)磁電流有關(guān)。

發(fā)電機(jī)熱彎曲屬于電氣故障，利用振動(dòng)測試可以協(xié)助診斷是否存在匝間短路等電氣故障，但不能盲目利用熱態(tài)動(dòng)平衡手段，要根據(jù)發(fā)電機(jī)熱彎曲引起的振動(dòng)大小和運(yùn)行允許量值綜合考慮，嚴(yán)重?zé)釓澢仨殭z修機(jī)組，查找匝間短路部位。

蘭溪電廠3號機(jī)組2006年8月首次升速至3 000 r/min時(shí)，軸系振動(dòng)良好，均在75μm以下。帶負(fù)荷后發(fā)電機(jī)組前后軸承（7、8號瓦）振動(dòng)隨機(jī)組負(fù)荷上升，最大振動(dòng)超過200μm，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷達(dá)600 MW、勵(lì)磁電流大于3 500 A時(shí)，振動(dòng)根本無法穩(wěn)定，嚴(yán)重影響機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。通過改變潤滑油溫、密封油溫、氫溫、有功、無功等多項(xiàng)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)7、8號振動(dòng)隨無功功率變化而變化，即振動(dòng)與勵(lì)磁電流直接相關(guān)。

2007年1月，利用春節(jié)調(diào)停機(jī)會(huì)更換了3號發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子，7、8號軸振隨負(fù)荷變化的增量再未超過常規(guī)值，軸振最大值也在優(yōu)良范圍之內(nèi)。原發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子返回制造廠家處理，查出了發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子在高轉(zhuǎn)速下局部存在匝間短路情況，并進(jìn)行了處理。

8 結(jié)語

振動(dòng)是事關(guān)汽輪發(fā)電機(jī)組安全的最重要的參數(shù)之一，相關(guān)單位對此都十分重視。通過浙江省電力試驗(yàn)研究院、各發(fā)電廠和安裝單位的努力，省內(nèi)近5年投產(chǎn)的20臺國產(chǎn)化600 MW機(jī)組因設(shè)計(jì)、制造和安裝所造成的振動(dòng)問題絕大多數(shù)已解決，大部分機(jī)組振動(dòng)處于優(yōu)良范圍。

國產(chǎn)600 MW機(jī)組大多數(shù)振動(dòng)問題都屬于普通強(qiáng)迫振動(dòng)，一般可采用動(dòng)平衡方法予以解決。通過浙江省內(nèi)上百臺次國產(chǎn)化600 MW機(jī)組的振動(dòng)處理，積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)，建立了完善的影響系數(shù)數(shù)據(jù)庫。應(yīng)用該數(shù)據(jù)庫，對上汽、哈汽、東汽機(jī)組，均能一次加重成功，大大減少了機(jī)組的啟動(dòng)次數(shù)，節(jié)約了大量人力、物力、財(cái)力，產(chǎn)生了巨大的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

碰摩、機(jī)組軸系不對中是機(jī)組產(chǎn)生振動(dòng)的主要因素之一，應(yīng)在機(jī)組安裝、檢修過程中采取必要的措施予以避免。

[1]童小忠．寧海發(fā)電廠1號機(jī)組異常振動(dòng)分析診斷與處理[J]．汽輪機(jī)技術(shù)，2008，50（4）∶306－308．

[2]李衛(wèi)軍，童小忠，吳文健．600 MW機(jī)組LPII轉(zhuǎn)子葉片葉冠脫落分析[J]．汽輪機(jī)技術(shù)2008，50（6）∶462－464．

[3]王延博．大型汽輪發(fā)電機(jī)組軸系不對中振動(dòng)的研究[J]．動(dòng)力工程．2004，24（6）∶768－774．

[4]晉風(fēng)華，李錄平．汽輪機(jī)葉片脫落故障定位方法的研究[J]．汽輪機(jī)技術(shù)．2006，48（1）∶37－39．

（本文編輯：龔 皓）

Integrated Treatment for Vibration of Domestic 600 MW Turbo-Generator Units in Zhejiang Province

WU Wen-jian，TONG Xiao-zhong，YING Guang-yao，LI Wei-jun

（Zhejiang Electric Power Test&Research Institute，Hangzhou 310014，China）

The domestic 600 MW turbo-generator units are dominant in Zhejiang power grid.The safe operation is directly related to the stability of power grid,and the vibration is among the most important parameters that affect the safe operation of units.This paper summarizes the typical vibration problems including quality imbalance,weak rigidity of low-pressure cylinder,static and dynamic friction,rotating part falloff,inadequate centering,unstable vibration of exciter and short circuit between the windings of generator based on the solutions to the problems of twenty 600 MW domestic turbo-generator units and offers a reference for other units ofthe same type.

domestic；600 MW turbo-generator units；vibration；treatment

TK268.+1

：B

：1007-1881（2010）10-0028-04

2010-05-06

吳文健（1968-），男，浙江義烏人，高級工程師，主要從事汽輪發(fā)電機(jī)組的振動(dòng)、葉片及模態(tài)的測試分析及診斷研究工作。