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    基于CFD 模擬的技術(shù)供水系統(tǒng)沉沙池優(yōu)化設(shè)計

    2023-10-11 08:53:10趙棟棟鐘永高
    水電站機電技術(shù) 2023年9期
    關(guān)鍵詞:沉沙池沙區(qū)排污口

    趙棟棟,陳 嵩,陳 迅,鐘永高

    (四川華能太平驛水電有限責任公司,四川 成都 611830)

    1 引言

    水電站中的沉沙池具有沉淀作用,保證出池水流中泥沙顆粒含量在合理范圍內(nèi),防止泥沙對后續(xù)設(shè)備造成損壞。不合理的沉沙池設(shè)計不僅會導(dǎo)致出口泥沙含量超過允許范圍,還可能造成沉沙池中泥沙淤積速度過快,人工清理成本過高等不利狀況。本文通過計算流體力學(Computational Fluid Dynamic, CFD)方法,結(jié)合離散相模型(Discrete Phase Model,DPM),利用商用 CFD 軟件,檢驗?zāi)乘娬境辽吵亟Y(jié)構(gòu)的合理性,并在結(jié)果的基礎(chǔ)上提出合理的優(yōu)化措施,為提高水電站沉沙池沉沙效率、保證安全運行提供保障。

    數(shù)值研究方法廣泛的應(yīng)用于沉沙池的相關(guān)研究中,劉德偉 等[1]對優(yōu)化后的沉沙池同時進行了試驗和數(shù)值模擬的研究,結(jié)果表明,沉沙池優(yōu)化后,沉沙效果以及沖沙效果基本上滿足設(shè)計要求; 經(jīng)過優(yōu)化后,在沉沙工況下,沉沙池內(nèi)水流流態(tài)平穩(wěn),符合沉沙要求的運行工況,便于泥沙沉降;在沖沙工況下,水流流速較大,確保了將泥沙沖出沉沙池。李順濤 等[2]利用FLOW-3D 軟件對沉沙池進行數(shù)值計算,對沉沙池的沉沙工況進行了模擬,發(fā)現(xiàn)沉沙池沖沙工況下,開始時流速快、沖沙速率較快,沖沙量大,隨后逐漸減小,沖沙也趨于平緩。肖洋 等[3]對泥沙在水流中的運動狀態(tài)進行試驗研究,發(fā)現(xiàn)泥沙顆粒運動速度沿垂線分布,與水流速度不一致。趙志鵬 等[4]利用 DPM 模型研究沉沙池中泥沙流動狀態(tài),計算出了更加精細的結(jié)果。

    這些對沉沙池的試驗和數(shù)值模擬的研究證明了數(shù)值模擬對此類問題具有和試驗同等的精度,DPM 方法能夠較為精確地描述這種體積分數(shù)小于10%的顆粒流運動狀態(tài),但沉沙池的類型多種多樣,需要具體問題具體研究[5-12],因此,本文針對某水電站的沉沙池結(jié)構(gòu)展開深入研究。

    2 問題描述及控制方程

    現(xiàn)太平驛水電站沉沙池長度約為26 m,寬度約為2.5 m,沿水流方向共 5 個沉沙區(qū),其中,1 號和2號沉沙區(qū)各有4 個直徑為0.2 m 的含沙水流入口,5個沉沙區(qū)底部中心各有一個直徑0.1 m 的排污口。沉沙池使用現(xiàn)狀表現(xiàn)為泥沙淤積程度高,池內(nèi)淤沙需要經(jīng)常清理,就此問題,展開現(xiàn)沉沙池的數(shù)值計算工作。

    CFD 方法能最為經(jīng)濟且快速地取得現(xiàn)階段泥沙流動狀態(tài),并且能夠快速評價各種改造方法的效果,本研究選用了流態(tài)控制的連續(xù)性方程、動量方程,湍流的RNGk-ε 方程,如下所示。

    連續(xù)性方程:

    其中,u—速度;x,y,z—笛卡爾坐標系3 個方向。

    動量方程組:

    其中,ρ—密度;P—壓力;v—黏度。

    RNG k-ε 方程:

    其中,Gκ—層流速度梯度而產(chǎn)生的湍流動能;Gb—由浮力而產(chǎn)生的湍流動能;Ym—由于在可壓縮湍流中過渡的擴散產(chǎn)生的波動;C1,C2,C3—常量;ακ和αξ—k 方程和ε 方程的湍流Prandtl 數(shù);Sk和Se—用戶自定義源相。

    3 模型建立

    利用Solidworks2018 軟件建立沉沙池三維物理模型,忽略池內(nèi)爬梯結(jié)構(gòu),模型僅包括流體區(qū)域,未包含墻體和地基部分。

    沉沙池的物理模型如圖1 所示,包括8 個Φ200 mm 的進口,5 個Φ100 mm 的排污口及尾部的溢流口。

    圖1 沉沙池物理模型

    4 計算網(wǎng)格劃分

    尺寸形狀合理的網(wǎng)格能夠加快收斂速度和提高計算精度,本模型結(jié)構(gòu)規(guī)則性不強,因此選用四面體網(wǎng)格形式,四面體網(wǎng)格能夠有效貼合不規(guī)則模型邊界, 具有更高的靈活性。

    選用ANSYS 軟件中的 Meshing 軟件對沉沙池劃分網(wǎng)格,采用Proximity and Curvature 方法進行劃分,在入口管道和底部溢流管處進行局部加密處理,經(jīng)過網(wǎng)格獨立性測試,最終選取的網(wǎng)格數(shù)目為89 651 個。考慮了邊界層對流體的影響,邊界層共5 層,增長率為1.2,邊界層網(wǎng)格滿足工程要求。對網(wǎng)格情況進行檢查,未發(fā)現(xiàn)負網(wǎng)格情況,網(wǎng)格情況良好。最終總體網(wǎng)格質(zhì)量優(yōu)秀,扭曲度不超過0.8,完全滿足工程精度。網(wǎng)格劃分如圖2 所示。

    圖2 沉沙池網(wǎng)格劃分

    5 模型介紹

    本模型采用商用計算流體力學軟件Fluent 進行計算分析,對于工程問題中固體顆粒體積占比小于 10%的條件,選用Fluent 軟件中提供的離散項模型(Discrete Phase Model,DPM 模型)進行仿真,此模型的基本假設(shè)有:①顆粒在運動過程中,假設(shè)其無破損、變形等現(xiàn)象;②不考慮兩相流中離散相顆粒之間的相互作用, 同時不考慮兩相流中顆粒的溫度變化;③假定離散相泥沙顆粒的物性參數(shù)指標為定值。該模型利用歐拉-拉格朗日方法計算顆粒的運動情況、尺寸分布和受力情況等。

    顆粒所受的最重要的力為重力和曳力,本模型重力方向為y 方向,在操作環(huán)境中設(shè)置重力方向和大小,大小為-9.81 m/s2。流體和固體的相互作用為本模型最關(guān)心的內(nèi)容,因此設(shè)置DPM 模型為雙向耦合,該方式能夠更好地描述流體和固體間的相互作用。在DPM 的物理模型中,激活了薩夫曼升力、虛質(zhì)量力及壓力梯度力,使模擬結(jié)果更加貼合實際。

    顆粒入射面選擇全部Φ200 mm 的入口面,為了研究入口粒徑分布對沉降率的影響,進行了兩種粒徑模擬,一種是使用入射顆粒的粒徑測量值的平均數(shù)0.16 mm,另一種是采用Rosin-Rammler 分布,將全部顆粒按照粒徑分成若干組,每組顆粒直徑由中間粒徑的顆粒代表,顆粒的軌道由代表粒徑計算得到。在研究顆粒粒徑分布的方法中,Rosin-Rammler 分布函數(shù)使用最廣泛,Rosin-Rammler 分布函數(shù)定義全部顆粒的粒徑被分成若干個粒徑組,對于劃分的每組顆粒粒徑組則是由一個顆粒(中間粒徑的顆粒) 來代表,顆粒的軌道由代表粒徑計算得到。Rosin-Rammler 分布函數(shù)通常表示為:

    式中:Y為小于直徑D的顆粒的質(zhì)量分數(shù);d為顆粒尺寸分布的中位徑;n 為分布函數(shù)指數(shù)。

    粒子類型選擇惰性顆粒。顆粒的入口流量為0.016 kg/s,由肖洋 等[3]研究的結(jié)論可以知道顆粒的流速和水流速相差不是很大,本模型中選擇粒子的流速隨水流流速。

    湍流模型采用k-e 雙方程湍流模型,由趙志鵬等[4]研究推薦選擇 k-e 模型下的Realizable 模型進行湍流特征的描述。

    6 邊界條件設(shè)置

    實際沉沙池的水位基本達到上邊界,而且本計算中重點關(guān)注穩(wěn)定狀態(tài)下顆粒的分布狀態(tài),因此流體選用穩(wěn)態(tài)計算模型,顆粒選擇瞬態(tài)顆粒。通用邊界條件的詳細設(shè)置情況如表1 所示,數(shù)據(jù)均來自于測量值的數(shù)據(jù)統(tǒng)計。其余邊界條件在總計算結(jié)果表中予以展示。

    表1 通用邊界條件

    沙子的密度為1 800 kg/m3,水的動力黏度為0.001 003 kg/m·s,密度為998.2 kg/m3。壓力速度求解器選擇SIMPLE 模式,均選擇二階迎風模式。初始化方式采用Hybrid Initialization 方法。

    7 結(jié)果與分析

    計算殘差圖如圖3 所示,可以看出整個計算收斂性較好,各殘差都呈現(xiàn)穩(wěn)步下降的趨勢。

    圖3 計算殘差圖

    圖4 工況61、62、63 的3 種導(dǎo)流結(jié)構(gòu)截圖

    圖5 工況71、72、73、74 4 種改進方案截圖

    由于實際入口流速未取得直接測量結(jié)果,因此采用4 種不同的入口流速進行算例分析計算,每種入口速度分別進行均等粒徑計算和Rosin-Rammler 分布粒徑計算,泥沙密度采用的是DPM concentration 的流量數(shù)據(jù),沉降率為滯留池內(nèi)的顆粒除以入口顆粒,出口含沙量為出口顆粒除以入口顆粒。模型描述如表2 所示。

    表2 模型描述

    由表3 可以看出:

    表3 模擬計算結(jié)果

    (1)出口水含沙量隨著入口水流速的升高而升高,而沉降率與入口流速的變化關(guān)系不明顯,總體呈現(xiàn)下降趨勢。

    (2)隨著入口流速升高底部排污口的泥沙含量降低,說明入口流速越大,底部排污口的排污效果越弱,更多的泥沙隨著水流越過沉沙池,進入電廠設(shè)備,對電廠設(shè)備造成損壞的幾率更高。

    (3)采用R-R 分布粒徑方法的計算結(jié)果比采用平均粒徑方法的計算結(jié)果出口泥沙含量顯著增大,主要是由于分布粒徑的范圍為0.03~3 mm,而平均值為0.123 mm,說明總體粒徑偏小,粒徑越小,越容易隨水流前進,越不容易沉淀下來。

    (4)擴大底部排污口直徑可以有效降低出口水流中的泥沙含量,但隨著入口流速增大,這種降低作用也會逐漸減弱,因此,控制入口水流速對降低泥沙含量十分重要。

    (5)在沉沙池結(jié)構(gòu)中加入數(shù)量較少的導(dǎo)流板均不能有效降低出口水流中泥沙含量,也不能降低沉沙量,這主要是由于導(dǎo)流結(jié)構(gòu)的增加會加強水流的湍動,增加渦流,將水中泥沙翻滾起來,更加不容易沉降。

    (6)現(xiàn)有沉沙池尺寸加寬2 倍和加長2 倍均能夠降低出口水流中泥沙含量,如果再配以底部排污口直徑增加,則能夠顯著降低出口水流中的泥沙含量,達到較好的沉降效果。

    流線圖如圖6 所示,圖中的線條代表水流的流線,顏色代表速度大小,可以看到入口處的速度較高,為設(shè)置的0.663 m/s,進入沉沙池后,速度大幅度降低, 這是由于流體的流動截面突然增大許多導(dǎo)致的。在1 號和2 號沉沙區(qū)內(nèi)渦流強烈, 特別是在入口附近及底面排污口附近,出現(xiàn)強烈湍動現(xiàn)象。另外,從入口進入的流體在慣性的作用下有一部分撞擊了入口對面的墻壁,結(jié)合圖8 所示的顆粒軌跡圖,1 號和2 號沉沙區(qū)的顆粒跡線最為集中,對比可以發(fā)現(xiàn)這種撞擊能夠有效提高大粒徑泥沙的沉降,撞擊后的泥沙運動方向發(fā)生改變,能量也有很大程度的損耗,更容易沉留在池內(nèi)。另外,各沉沙區(qū)之間的溢流通道下方壁面也能夠造成一定程度的流體撞擊,加強沉降程度。

    圖6 流線圖

    圖7 為流體速度渲染圖和速度矢量圖,在所有有彎折角度的地方流體的速度都較高,由渲染圖可以明顯看出,1 號和2 號沉沙區(qū)近壁面的位置速度較高,其余位置流速相對均勻,特別是3 號、4 號和5號沉沙區(qū),速度非常均勻,在穩(wěn)定流動的過程中,速度越均勻,沉沙效果越好,結(jié)合圖7 的顆粒軌跡圖也能看出,顆粒在最后3 個沉沙區(qū)中分布均勻。流體的湍動對沉沙效果帶來負面影響,速度圖中可以看出,1 號和2 號沉沙區(qū)內(nèi)部湍動強烈,這種特征不利于泥沙的沉降, 同時,給底部排污口泥沙的排出也造成了負面效果。

    圖7 速度渲染圖和速度矢量圖

    圖8 是顆粒的軌跡圖,顏色標尺表示顆粒的停留時長,顆粒在1 號和2 號沉沙區(qū)中湍動比較強烈,但由于撞擊的作用,沉降程度也比較大,3 號、4 號和5 號沉沙區(qū)中的顆粒數(shù)目明顯減少。

    圖8 顆粒軌跡圖

    綜合來說,只要控制好入口流體流速,此沉沙池結(jié)構(gòu)能夠有效過濾水中粒徑較大的泥沙顆粒,但是由于排污口尺寸過小,數(shù)目過少,沉積在池內(nèi)的泥沙含量會隨時間增加越來越多,需要定期的人為清理,但是排污口的尺寸如果過大,就會削減有效流體的流量,對后續(xù)設(shè)備產(chǎn)生影響,因此,可以考慮的改進方案有以下幾種:①加長或加寬現(xiàn)有沉沙區(qū)尺寸,或控制沉沙池進出水流量不超過設(shè)計流量,降低流速,增加沉降率;②適當擴大底部排污口的尺寸,保證泥沙能夠有效排出;③增加泥沙抽吸泵,從1 號和2 號沉沙區(qū)底部對淤積泥沙進行抽吸, 減少沉沙池中的淤積泥沙。

    8 結(jié)論

    本文利用計算流體力學方法針對某水電站的沉沙池結(jié)構(gòu)展開深入研究,得出如下結(jié)論:

    (1)沉降率隨入口流速的升高而降低,出口水含沙量隨入口流速的升高而升高, 入口流速越高,底部排污口排出的泥沙含量越低,應(yīng)降低入口流速增加沉沙能力。

    (2)均等粒徑越小,出口含沙量越大,R-R 分布粒徑方法比均等粒徑法更貼合實際。

    (3)底部出口直徑越大,出口含沙量越低。

    (4)增設(shè)導(dǎo)流板會導(dǎo)致出口含沙量大幅度升高,沉沙池應(yīng)盡量做到沿出口方向平穩(wěn)緩慢流動。

    (5)去掉沉沙池底坡面會增加出口含沙量,加寬或加長原有沉沙池尺寸比基礎(chǔ)工況均能提高沉降率,降低出口含沙量。說明沉沙池的尺寸和形狀對沉降率和出口含沙量至關(guān)重要,在條件允許的情況下,應(yīng)盡量擴大沉沙池尺寸,增大池底坡度。

    (6)垂直于出口流動方向的撞擊能夠有效提高泥沙的沉降,撞擊后的泥沙運動方向發(fā)生改變,能量也有很大程度的損耗,泥沙更容易沉留在池內(nèi)。

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