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    單摻和混摻纖維面板混凝土抗鹽凍耐久性試驗(yàn)研究

    2021-08-25 07:42:24熊小斌王瑞駿
    關(guān)鍵詞:聚丙烯腈鋼纖維損失率

    熊小斌, 王瑞駿, 李 陽(yáng), 雷 妍, 陶 喆

    (西安理工大學(xué) 水利水電學(xué)院, 陜西 西安 710048)

    1 研究背景

    在我國(guó)高寒地區(qū),面板混凝土在低溫環(huán)境下易受凍脹力引起的彎剪作用的影響,發(fā)生裂縫破壞,致使面板混凝土耐久性受到嚴(yán)重的損害[1]。針對(duì)這一問題許多專家學(xué)者通過向面板混凝土中摻入纖維進(jìn)行混凝土抗凍耐久性研究,發(fā)現(xiàn)纖維可抑制微裂縫的發(fā)展,增強(qiáng)混凝土的抗裂性能,提升混凝土的耐久性[2]。

    大多數(shù)試驗(yàn)中,研究聚丙烯纖維、聚丙烯腈纖維、鋼纖維、玄武巖纖維等對(duì)混凝土基本性能的影響[3-8]。靳賀松等[9]利用聚丙烯纖維制成水泥基復(fù)合材料并通過試驗(yàn)探明其抗凍性,試件的抗壓、抗折、抗拉強(qiáng)度隨凍融循環(huán)次數(shù)增加而逐漸下降,質(zhì)量損失明顯增大,凍融溫度上下交替導(dǎo)致試件體積膨脹應(yīng)力時(shí)程發(fā)生規(guī)律性變化。朱紅兵等[10]研究了聚丙烯纖維摻量為0.8、1.0、1.2 kg/m3的陶?;炷羶鋈诤蟮目箖鲂阅芗傲W(xué)性能,結(jié)果表明,凍融循環(huán)作用導(dǎo)致纖維陶?;炷恋南鄬?duì)動(dòng)彈性模量、抗壓強(qiáng)度均逐漸降低,陶?;炷林袚饺刖郾├w維能提高抗凍性能。喬宏霞等[11]將纖維通過整體式和層布式兩種摻混方式摻入混凝土,發(fā)現(xiàn)層布式摻混纖維混凝土抗凍性能更佳。王躍東等[12]發(fā)現(xiàn)將纖維摻入混凝土可顯著提升凍融循環(huán)后的抗折強(qiáng)度,對(duì)抗壓強(qiáng)度影響微小。楊益等[13]發(fā)現(xiàn)纖維體積摻量和種類能顯著影響混凝土抗凍性能,混摻體積率為0.05%玄武巖纖維和1.5%鋼纖維時(shí)抗凍性最佳。郭少龍等[14]發(fā)現(xiàn)玄武巖纖維能有效提升水泥土的抗疲勞性能,隨著纖維摻量增加,其抗凍性能逐漸增強(qiáng)。

    本試驗(yàn)以單摻和混摻的方式向面板混凝土中摻入3種纖維(聚丙烯纖維、聚丙烯腈纖維和鋼纖維),對(duì)摻纖維面板混凝土在同一氯鹽濃度(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%)下進(jìn)行鹽凍循環(huán)試驗(yàn),并對(duì)各鹽凍次數(shù)下?lián)讲煌w維混凝土的抗壓強(qiáng)度、相對(duì)動(dòng)彈性模量和質(zhì)量損失率結(jié)果進(jìn)行對(duì)比研究,進(jìn)一步對(duì)鹽凍后的混凝土進(jìn)行電鏡掃描分析,以期為面板混凝土耐久性研究提供依據(jù)。

    2 材料與方法

    2.1 試驗(yàn)原材料

    本次試驗(yàn)采用42.5R強(qiáng)度等級(jí)的普通硅酸鹽水泥(P·O);摻合料為陜西永澤建材廠的Ⅱ級(jí)粉煤灰;骨料采用細(xì)度模數(shù)為2.5的灞河中砂和粒徑為5~30 mm的碎石;纖維采用聚丙烯纖維、聚丙烯腈纖維和鋼纖維,聚丙烯和聚丙烯腈纖維的性能指標(biāo)見表1,鋼纖維的性能指標(biāo)見表2。采用聚羧酸系高性能減水劑和三萜皂甙高性能引氣劑。

    表1 聚丙烯和聚丙烯腈纖維性能指標(biāo)

    表2 鋼纖維性能指標(biāo)

    2.2 試驗(yàn)方案

    本試驗(yàn)根據(jù)混凝土面板堆石壩設(shè)計(jì)規(guī)范以及已建工程的實(shí)際參數(shù)確定實(shí)驗(yàn)配合比,具體配合比見表3。本試驗(yàn)變量為纖維種類,O組不摻入纖維,A組摻入聚丙烯纖維,B組摻入聚丙烯腈纖維,C組摻入鋼纖維,AB組摻入聚丙烯-聚丙烯腈纖維,AC組摻入聚丙烯-鋼纖維,BC組摻入聚丙烯腈-鋼纖維。

    表3 摻纖維面板混凝土配合比

    2.3 試驗(yàn)方法

    本試驗(yàn)依據(jù)《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》(DL/T 5150—2017)[15]和《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50082—2009)[16]進(jìn)行。具體方法為:(1)將O、A、B、C、AB、AC、BC 7組試件在混凝土標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱養(yǎng)護(hù)24 d,之后4 d浸泡在常溫水中。(2)保持試件飽水面干并測(cè)量初始橫向基頻和初始質(zhì)量,之后進(jìn)行凍融前電鏡掃描分析。(3)用NaCl溶液(質(zhì)量分?jǐn)?shù)3.5%)浸泡試件,液面高于試件頂部20 mm,放入凍融試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行鹽凍循環(huán),每隔25次鹽凍循環(huán)取出試件擦干表面水,測(cè)量混凝土試件的抗壓強(qiáng)度、質(zhì)量損失率和相對(duì)動(dòng)彈性模量。試驗(yàn)測(cè)定質(zhì)量損失率和相對(duì)動(dòng)彈性模量用100 mm×100 mm×400 mm的棱柱體試件,測(cè)定抗壓強(qiáng)度用100 mm×100 mm×100 mm的立方體試件。其中,棱柱體試件每組配合比制作3個(gè)試件;立方體試件每組配合比制作27個(gè)試件,每個(gè)鹽凍循環(huán)測(cè)試周期各3個(gè)。

    本試驗(yàn)按公式(1)計(jì)算質(zhì)量損失率;按公式(2)計(jì)算相對(duì)動(dòng)彈性模量,相對(duì)動(dòng)彈性模量試驗(yàn)如圖1所示,試件表面與測(cè)桿相接觸,根據(jù)共振頻率選擇相應(yīng)的頻率測(cè)量范圍,讀取數(shù)字計(jì)數(shù)器上的橫向基頻;按公式(3)計(jì)算抗壓強(qiáng)度,抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)如圖2所示。

    圖1 相對(duì)動(dòng)彈性模量試驗(yàn) 圖2 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

    (1)

    (2)

    (3)

    式中:Wn為n次凍融后試件質(zhì)量損失率,%;G0為凍融前試件質(zhì)量,kg;Gn為n次凍融后試件質(zhì)量,kg;E為試件相對(duì)動(dòng)彈性模量,%;fn為第n次凍融時(shí)橫向基頻,Hz;f0為凍融前橫向基頻初始值,Hz;fcu為試件抗壓強(qiáng)度,MPa;P為立方體破壞荷載,N;A為立方體承壓面積,mm2。

    本試驗(yàn)采用VEGA3-TESCAN型掃描電鏡試驗(yàn)儀對(duì)摻纖維面板混凝土進(jìn)行微觀分析。取凍融前后被壓碎試件的微小顆粒樣品,用噴金機(jī)在樣品表面噴金以提高成像質(zhì)量,隨后放入載物盤,將載物盤和樣品通過導(dǎo)電銀漿相連通,待樣品表面銀漿干燥后放入掃描電鏡。

    3 結(jié)果與分析

    3.1 質(zhì)量損失率

    鹽凍作用下單摻和混摻纖維面板混凝土質(zhì)量損失率變化曲線如圖3所示。

    圖3 鹽凍作用下單摻和混摻纖維面板混凝土質(zhì)量損失率變化曲線

    由圖3可知,鹽凍循環(huán)次數(shù)的增加導(dǎo)致質(zhì)量損失率呈先減小后增大趨勢(shì),并且摻纖維面板混凝土的質(zhì)量損失率整體比普通面板混凝土低。這是因?yàn)榛炷猎嚰茺}凍作用在內(nèi)部產(chǎn)生較多微裂紋,增加了試件的滲透性,外部溶液進(jìn)入混凝土內(nèi)部導(dǎo)致質(zhì)量損失率下降,隨著凍融循環(huán)次數(shù)增加,試件表面剝落質(zhì)量大于吸水質(zhì)量導(dǎo)致質(zhì)量損失率上升。纖維具有延展性,摻入混凝土中會(huì)粘結(jié)骨料和砂漿,減緩試件中微裂縫的擴(kuò)展,減少試件表皮剝落。對(duì)于單一摻量的纖維,A組試件的質(zhì)量損失率大于B組,C組質(zhì)量損失率最低。這是由于聚丙烯纖維表面比聚丙烯腈纖維更加光滑,與水泥砂漿及水化產(chǎn)物的粘結(jié)性較低;而鋼纖維較為粗大,有較多水泥砂漿附著在鋼纖維上,得到的試件較為完整,裂縫較少,因此質(zhì)量損失較少。

    對(duì)摻混雜纖維的面板混凝土試件來說,AB組試件的質(zhì)量損失率增長(zhǎng)最快,AC組次之,BC組質(zhì)量損失率增長(zhǎng)最慢。這一現(xiàn)象可能是因?yàn)榫郾├w維和聚丙烯腈纖維均為合成纖維,具有相似的特征,使得混雜后的纖維只起到摻量疊加的效果;而鋼纖維與前兩種纖維有較大差異,且鋼纖維對(duì)水泥砂漿的粘結(jié)性更強(qiáng),更能減少面板混凝土的質(zhì)量損失,因此AC組試件的質(zhì)量損失小于AB組。AC和BC組試件有所不同的是摻入的纖維,其中BC組中聚丙烯腈纖維與砂漿的粘結(jié)性高于AC組的聚丙烯纖維,這就導(dǎo)致BC組質(zhì)量損失率較AC組的小。

    由圖3還可看出,摻單一纖維的面板混凝土試件的質(zhì)量損失率大都高于摻混雜纖維的試件。這是因?yàn)閮煞N纖維混摻能在尺寸和性能方面相互增強(qiáng),使水泥漿在纖維作用下更好的粘結(jié)在一起。C組比AB、AC和BC組的質(zhì)量損失率都低,這是因?yàn)榕cC組試件相比摻混雜纖維的試件里鋼纖維摻量低,鋼纖維相比其他兩種纖維有更高的抗拉強(qiáng)度,對(duì)大裂縫的產(chǎn)生和發(fā)展有更好的控制作用,阻裂性能更強(qiáng);而且鋼纖維更容易分散,對(duì)混凝土整體結(jié)構(gòu)有更好的約束作用,使得鋼纖維在面板混凝土抗鹽凍性能中起主導(dǎo)作用,導(dǎo)致C組有更好的抗鹽凍性能。

    3.2 相對(duì)動(dòng)彈性模量

    鹽凍作用下單摻和混摻纖維面板混凝土相對(duì)動(dòng)彈性模量變化曲線如圖4所示。

    圖4 鹽凍作用下單摻和混摻纖維面板混凝土相對(duì)動(dòng)彈性模量變化曲線

    由圖4可知,摻入不同纖維的面板混凝土試件的相對(duì)動(dòng)彈性模量在鹽凍循環(huán)初期下降較少,隨著鹽凍循環(huán)次數(shù)的增加,相對(duì)動(dòng)彈性模量下降幅度越來越大。這可能是因?yàn)樵谇治g后期,試件遭受氯鹽與凍融循環(huán)共同侵蝕,使得試件表皮剝落,抵抗彈性變形的能力變差,從而相對(duì)動(dòng)彈性模量降低更加明顯。在200次鹽凍循環(huán)之后,O、A、B、C、AB、AC、BC組試件的相對(duì)動(dòng)彈性模量分別降低了36.89%、24.77%、22.70%、12.07%、19.98%、16.86%和13.72%,這7組混凝土試件在200次鹽凍循環(huán)后的相對(duì)動(dòng)彈性模量排序?yàn)镺聚丙烯腈纖維>聚丙烯纖維。由于本試驗(yàn)選取的纖維摻量低,纖維之間的團(tuán)聚效應(yīng)弱,其改善作用占主導(dǎo)地位,因此纖維摻量越多,試件的抗鹽凍性能越好。根據(jù)參考文獻(xiàn)[16],通過分析混凝土試件凍融后的相對(duì)動(dòng)彈性模量和質(zhì)量損失率,確定A、B、AB、AC、BC和C組抗凍等級(jí)水平均大于F200,且C組抗鹽凍性能最優(yōu)。

    3.3 抗壓強(qiáng)度

    鹽凍作用下單摻和混摻纖維面板混凝土抗壓強(qiáng)度變化曲線如圖5所示。

    圖5 鹽凍作用下單摻和混摻纖維面板混凝土抗壓強(qiáng)度變化曲線

    由圖5可知,面板混凝土試件的抗壓強(qiáng)度隨著鹽凍循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸降低,各組次降低的幅度略有不同,在200次鹽凍循環(huán)之后,O、A、B、C、AB、AC、BC組試件的抗壓強(qiáng)度分別降低了32.27%、25.05%、23.06%、15.70%、21.14%、19.07%和17.08%。這是因?yàn)殡S著鹽凍循環(huán)次數(shù)的增加,面板混凝土試件受到氯鹽和凍融循環(huán)的共同作用,使得試件表皮剝落,試件內(nèi)部裂縫與孔隙加大,結(jié)構(gòu)疏松,導(dǎo)致混凝土試件的抗壓強(qiáng)度降低。

    由圖5還可看出,摻纖維面板混凝土試件的抗壓強(qiáng)度高于普通面板混凝土,摻混雜纖維的試件大多比摻單一纖維的試件抗壓強(qiáng)度高。這7組混凝土試件在200次鹽凍循環(huán)后的抗壓強(qiáng)度排序?yàn)镺

    3.4 鹽凍損傷演變模型

    鹽凍循環(huán)次數(shù)的增加增大了摻纖維面板混凝土的內(nèi)部損傷,抗壓強(qiáng)度呈逐漸下降趨勢(shì)。將O、A、B、C、AB、AC、BC 7組面板混凝土的抗壓強(qiáng)度下降幅度與鹽凍循環(huán)次數(shù)按公式(4)進(jìn)行線性擬合,擬合結(jié)果見表4。

    y=a+bx

    (4)

    根據(jù)表4可知,O組面板混凝土抗壓強(qiáng)度模型為y=-3.0909+0.0685x,C組面板混凝土抗壓強(qiáng)度模型為y=-1.7745+0.0444x。隨著鹽凍循環(huán)次數(shù)的增加,O組試件的抗壓強(qiáng)度下降幅度最大,說明內(nèi)部損傷程度最大;而C組試件的抗壓強(qiáng)度下降幅度最小,內(nèi)部損傷程度最小,抗鹽凍性能最好。7組面板混凝土數(shù)據(jù)擬合的決定系數(shù)R2均大于0.9,說明7組面板混凝土試件的鹽凍損傷演變模型精度較高。通過建立纖維面板混凝土鹽凍損傷演變模型,探明不同纖維種類面板混凝土鹽凍損傷的衰減規(guī)律和劣化過程,為實(shí)際工程應(yīng)用中預(yù)測(cè)纖維面板混凝土在鹽凍后的損傷程度提供可靠依據(jù)。

    表4 7組試件抗壓強(qiáng)度與鹽凍循環(huán)次數(shù)線性擬合的相關(guān)參數(shù)

    3.5 微觀結(jié)構(gòu)分析

    200次鹽凍循環(huán)后摻纖維面板混凝土試件界面過渡區(qū)結(jié)構(gòu)分析如圖6所示。

    圖6 200次鹽凍循環(huán)后各組次摻纖維面板混凝土試件界面過渡區(qū)(ITZ)微觀結(jié)構(gòu)

    由圖6(a)可以看出,普通面板混凝土上覆蓋有大量水化產(chǎn)物,且鹽凍侵蝕后試件的界面過渡區(qū)(ITZ)較寬;圖6(b)中聚丙烯纖維摻量較低,抗鹽凍侵蝕有限,因此其ITZ微裂縫寬度與普通面板混凝土差距不大。圖6(b)和圖6(c)相比較,在同一纖維摻量的情況下,摻聚丙烯腈纖維的試件ITZ裂縫寬度較小,說明聚丙烯腈纖維阻裂性能更好,混凝土內(nèi)部粘結(jié)性更高,這也體現(xiàn)在了摻聚丙烯腈纖維面板混凝土的宏觀性能上面。由圖6(d)可看到一些水泥砂漿粘結(jié)在鋼纖維上,限制了裂縫的擴(kuò)展。并且鋼纖維面板混凝土的ITZ寬度較小,更有利于提高試件的耐久性。圖6(e)、(f)、(g)為摻混雜纖維面板混凝土經(jīng)200次鹽凍循環(huán)后得到的ITZ微觀形態(tài)??梢钥闯?,摻混雜纖維的面板混凝土ITZ裂縫寬度均小于單摻聚丙烯及聚丙烯腈纖維面板混凝土的ITZ裂縫寬度,但相對(duì)單摻鋼纖維面板混凝土稍有增大,整體看來?yè)交祀s纖維有利于改善面板混凝土耐久性。

    4 結(jié) 論

    (1)在鹽凍過程中摻纖維面板混凝土試件的質(zhì)量損失率隨鹽凍循環(huán)次數(shù)的增加呈現(xiàn)先下降后上升的趨勢(shì),相對(duì)動(dòng)彈性模量和抗壓強(qiáng)度隨鹽凍循環(huán)次數(shù)增加而呈逐漸下降的趨勢(shì)。

    (2)纖維的摻加方式對(duì)面板混凝土抗鹽凍性能影響較大,單摻鋼纖維的面板混凝土抗鹽凍性最優(yōu),其次是混摻鋼纖維面板混凝土,再次是混摻聚丙烯纖維面板混凝土,單摻聚丙烯纖維面板混凝土抗鹽凍效果較差,但仍優(yōu)于普通面板混凝土,抗鹽凍性由弱到強(qiáng)排序?yàn)镺

    (3)微觀試驗(yàn)結(jié)果表明摻纖維面板混凝土的界面過渡區(qū)裂縫寬度比普通面板混凝土小,纖維增加了砂漿和骨料之間的粘結(jié)性能,限制了鹽凍過程中微裂紋的擴(kuò)展,有利于提高面板混凝土的抗鹽凍耐久性,與宏觀試驗(yàn)結(jié)果一致。

    (4)建立了普通面板混凝土、單摻和混摻纖維面板混凝土的鹽凍損傷演變模型,其抗壓強(qiáng)度下降幅度隨鹽凍循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律近似符合線性函數(shù)模型。

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